|
Стр. 5
Значение С рекомендуется выбирать из приложения 12 [36]
б.а/м
для соответствующих нефтепродуктов и климатической зоны (С ,
1
г/куб. м).
Максимальные разовые выбросы зависят от числа одновременно
заполняемых резервуаров или количества одновременно заправляемых
автомобилей.
Пример расчета.
Определить максимальный (покомпонентный) выброс паров бензина
А-76 от одной двусторонней ТРК для 2-й климатической зоны.
Из приложения 12 [36] для 2-й климатической зоны выбираем
mах
значение С = С = 972 г/куб. м.
б.а/м 1
Для двусторонней ТРК максимальный объем газовоздушной смеси,
содержащей пары нефтепродуктов и поступающей в атмосферу при
заправке топливных баков автомобилей, составит примерно 0,8 куб.
м/час (на основании анализа проектной документации АЗС).
По формуле (1.14) рассчитываем М :
б.а/м
0,8 х 972
М = --------- = 0,216, г/с.
б.а/м 3600
С использованием данных приложения 14 (уточненного) из [38]
для бензина А-76 находим покомпонентный состав выбросов.
------------------T----------------------------------------------------¬
¦ ¦ Углеводороды, % ¦
¦ +----------------T-------T---------------------------+
¦ ¦ Предельные ¦Непре- ¦ Ароматические ¦
¦ +-------T--------+дельные+------T------T------T------+
¦ ¦С - С ¦С - С ¦по С ¦Бензол¦Толуол¦Ксилол¦Этил- ¦
¦ ¦ 1 5¦ 6 10¦ 5 ¦ ¦ ¦ ¦бензол¦
+-----------------+-------+--------+-------+------+------+------+------+
¦Бензин А-76 ¦75,47 ¦18,38 ¦2,50 ¦2,00 ¦1,45 ¦0,15 ¦0,05 ¦
+-----------------+-------+--------+-------+------+------+------+------+
¦ М х С ¦0,1630 ¦0,0397 ¦0,0054 ¦0,0043¦0,0031¦0,0003¦0,0001¦
¦ б.а/м i¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦М = ------------¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ i 100 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L-----------------+-------+--------+-------+------+------+------+-------
2. В разделе 7.2 и приложении 15 [36] учтены выбросы в
атмосферу и при хранении нефтепродуктов.
3. При расчете выбросов в соответствии с [36, 38]:
- Для сырьевых резервуаров с обводненностью нефти до 10%
(учитывая расслоение нефти и воды, при котором вода оказывается в
нижней части резервуара) следует уменьшать объем закачиваемой и
хранимой нефти на величину объема "отслаивающейся" воды, а
оставшейся в составе сырой нефти влагой в пределах погрешности
действующих измерительных методик можно пренебречь.
- Для резервуаров отстоя пластовой воды, при остаточном
содержании нефти в воде 50 - 1000 мг/л и газа в воде - 300 мг/л,
целесообразно воспользоваться формулами раздела 5.4 (Выбросы паров
многокомпонентных жидких смесей известного состава) и раздела 5.5
(Выбросы газов из водных растворов), учитывающих давление
насыщенных паров нефти и ее массовую долю в пластовой воде
(формулы 5.4.1 и 5.4.2), а также массовую долю газа в воде и
константы Генри (по справочникам или по данным инструментальных
измерений; формулы 5.5.1 и 5.5.2).
- Нормирование выбросов от резервуаров подготовки нефти
следует проводить по "сырой нефти" (приложение 14 [38]), а от
резервуаров подготовки пластовой воды, при отсутствии
инструментальных замеров, целесообразно по расчетным данным учесть
увеличение содержания растворенного газа (углеводородов С - С ) в
1 5
составе выбросов паров "сырой нефти".
- Сырую нефть следует нормировать по содержанию в ней
бензиновой, керосиновой и остаточной (мазутной) фракции (по данным
паспорта месторождения) в соответствии с вышеуказанными правилами
пропорционально мольной доле этих фракций в составе нефти (з-н
Рауля - Дальтона):
р = Р х Х , (1.39)
i нас.н.п. i
где:
р - давление насыщенных паров i-той фракции в составе нефти,
i
мм рт. ст.;
Р - давление насыщенных паров i-той фракции в составе
нас.н.п.
нефти при 100% ее содержании, мм рт. ст.;
Х - мольная доля i-той фракции в составе нефти, мол. доли.
i
Если данные о содержании в сырой нефти вышеуказанных
прямогонных фракций отсутствуют, то целесообразно провести
определение давления ее насыщенных паров исходя из стандартов
международных танкерных перевозок, ограничивающих это давление
величиной 0,67 бар (примерно 500 мм рт. ст. при стандартной в
испытаниях по Рейду температуре 38 -С).
Определение молекулярной массы паров нефти проводится по
формуле 2.1.7 методики [40]:
m = 45 + 0,6 х t = 45 + 0,6 х 40 = 69 кг/моль, (1.40)
н н.к.
где:
m - молекулярная масса паров нефти;
н
t - температура начала кипения нефти, -С (по температуре
н.к.
начала перегонки бензиновой фракции и максимальной температуре
нагрева товарной нефти в резервуарах принята равной 40 -С).
По формуле 2.1.7 той же методики [40] определяется плотность
паров нефти ро при 20 -С и 38 -С:
н
m
20 н 273 69 273
ро = ---- х ---------- = ---- х ---------- = 2,87, кг/куб. м; (1.41)
н 22,4 (273 + 20) 22,4 (273 + 20)
m
38 н 273
ро = ---- х ---------- = 2,704, кг/куб. м. (1.42)
н 22,4 (273 + 38)
Определение давления насыщенных паров нефти Р и их
н
концентрации в воздухе С при 20 -С осуществим через коэффициенты
н
38
К методики [36] при условии, что Р = 500 мм рт. ст.:
t н
20 38
К ро
20 t 38 н 2,704
Р = --- х Р х ---- = 0,6477 х 500 х ----- = 305, мм рт. ст.; (1.43)
н 38 н 20 2,87
К ро
T н
20
Р
20 н 20 305 3
С = ---- х ро = --- х 2,87 х 10 = 1152, г/куб. м, (1.44)
н Р н 760
атм
где:
20
Р - давление насыщенных паров нефти при 20 -С, мм рт. ст.;
н
38
Р - то же при 38 -С;
н
Р - нормальное атмосферное давление, мм рт. ст.;
атм
20 38
К , К - опытные значения температурных коэффициентов
t t
(ф. 5.4.1 и приложение 7 [36]).
Мощность выброса ЗВ из резервуаров с нагретыми нефтепродуктами
определяется, в первую очередь, температурой хранимого или
закачиваемого нефтепродукта. Поэтому независимо от способа нагрева
мазута (только нижний, только боковой или их сочетание) действуют
расчетные формулы раздела 5.6 [36] или раздела 6.1 [36] (но с
применением коэффициентов, учитывающих температуру, из приложения
7).
4. Рекомендуемый в РМ 62-91-90 [39] для оценки так называемого
"обратного выдоха" 10% коэффициент от величины "большого дыхания"
транспортных емкостей является условным средним значением из
экспериментально определяемых показателей выбросов, колеблющихся в
диапазоне от 7 до 15%.
Если рассматривать транспортные емкости (авто- и ж/д цистерны)
как резервуары наземные, то применимость к ним формул [36] при
наливе жидкостей ("большое дыхание") и 10% коэффициента для оценки
выбросов паров при сливе ("обратный выдох") принципиальных
возражений не вызывает.
5. Расчеты выбросов от резервуаров для хранения растворов
соляной кислоты следует проводить по формулам 5.4.1 и 5.4.2 [36] с
подстановкой парциальных давлений паров соляной кислоты над
водными растворами (например, из "Справочника химика", т. III,
Изд. "Химия", М., 1965, с. 337 - 338). Аналогичным образом, по
данным того же справочника, можно оценить выбросы от водных
растворов аммиака, диоксида серы и ряда других неорганических
газообразных веществ.
6. Для расчета выбросов от сливоналивочной эстакады следует
применять [40] (разделы 2.2 и 2.3).
Расчет максимальных разовых (г/с) и валовых (т/год) выбросов
паров нефтепродуктов при сливе и заполнении авто- и ж/д цистерн
можно провести по разделу 2.2 и 2.3 "Методики расчета вредных
выбросов в атмосферу из нефтехимического оборудования. РМ
62-91-90" [39]. При этом выбросы из транспортных емкостей могут
рассматриваться как самостоятельный источник загрязнения
атмосферы, а для расчета выбросов принимают фактическую (часовую)
производительность "самослива" (в куб. м/час).
С формальной точки зрения в [36] отсутствует раздел,
посвященный расчету выбросов от эстакад слива-налива
нефтепродуктов. Поэтому рекомендуется проводить расчет при
подобных операциях по РМ 62-91-90 [39]. В соответствии с этим
максимальные разовые выбросы ЗВ (г/с) следует рассчитывать исходя
из среднего фактического времени слива мазута из цистерн (в
часах).
С другой стороны, транспортные емкости (в т.ч. танкеры)
являются "наземными (надводными) горизонтальными (или
вертикальными) резервуарами". Поэтому применение к ним расчетных
формул раздела 5.6 [36] с понижающим для "обратного выдоха"
коэффициентом, равным 10% от величиям "большого дыхания", также
правомочно.
При наружном обогреве транспортной емкости греющим паром
(паровая рубашка) рекомендации настоящего раздела справедливы. Но
они не применимы в случае пуска острого греющего пара внутрь
цистерны, поскольку в последнем случае количество выбросов
значительно возрастает, а утвержденной методики для их расчета не
существует.
"Методика проведения инвентаризации выбросов ЗВ в атмосферу на
предприятиях ж/д транспорта (расчетным методом)", М., 1993 (раздел
7.3) [33], является единственной действующей для оценки выбросов
от пропаривания ж/д цистерн. Расчет выбросов от слива мазута на
железнодорожной эстакаде при разогреве его "острым паром" и при
наличии инструментальных замеров концентраций сероводорода и
углеводородов с помощью методик РД-17-86 или РМ 62-91-90 можно
осуществить, если дополнительно учесть выбросы вышеуказанных ЗВ с
неконденсировавшимся (избыточным) водяным паром, выходящим из люка
цистерны. Для чего следует провести теплофизический расчет,
например, по книге "Примеры и задачи по курсу процессов и
аппаратов химической технологии", Павлов К.Ф., Романков П.Г.,
Носков А.А., Л., 1987 г. [49].
7. Выбросы из резервуаров прирельсового расходного склада ГСМ
и от последующей раздачи с помощью ручного насоса в тару
потребителя следует рассчитывать по [36]. К этим же источникам
(чтобы не учитывать их дважды) следует отнести и выбросы
соответствующих нефтепродуктов при проливах.
8. При расчете выбросов из резервуаров необходимо учитывать
эффективность имеющихся средств снижения выбросов (ССВ).
Определенная информация приведена в [36], [39], [40] и в
примечаниях 1 - 4.
Примечания:
1. Согласно [88]:
- установка дисков-отражателей (особенно эффективна на
резервуарах с большой оборачиваемостью нефтепродуктов) снижает
потери в среднем на 20%;
- налив железнодорожных и автоцистерн не падающей струей, а
под слой нефтепродукта сокращает потери на 50 - 60%;
- обвязка дыхательной арматуры резервуаров газосборниками
сокращает потери на 60% (при совпадении операций слива-налива).
2. При расчете выбросов от АЗС при "закольцовке паров бензина
во время слива из транспортной цистерны" в соответствии с п. 4.11
методики [88] сокращение выбросов в атмосферу в указанном случае
составляет 60%. На эту величину сокращаются максимальные разовые
(г/с) выбросы и часть величины валового выброса (т/г), формулы
(7.2.1) и (7.2.4), относящиеся к "большим дыханиям" резервуаров
[36].
3. В последнее время в России устанавливаются резервуары для
хранения нефтепродуктов, оснащенные современными средствами
снижения выбросов вредных веществ в атмосферу, эффективность
которых превышает 99%. Это достигается в основном за счет
оснащения резервуаров двойной плавающей крышей с плотной посадкой.
4. В соответствии с "Указаниями по проектированию хранения
нефтехимических продуктов под азотной "подушкой" У-03-06-90.
МИНХИМНЕФТЕПРОМ СССР, 1990 г." при хранении нефтепродуктов 1, 2 и
3-го класса опасности и дурнопахнущих веществ в резервуарах типа
РВС под азотной "подушкой" с мокрым газгольдером для хранения
вытесняемой из резервуаров пароазотной смеси выбросы этих паров
сокращаются на 90 - 95%.
9. Необходимость учета "малых дыханий" резервуаров при
нормировании выбросов ЗВ для группы одноцелевых резервуаров, часть
из которых заполняется, а остальные находятся в режиме хранения
нефтепродукта - очевидна, поскольку в этом случае к выбросам ЗВ от
"больших дыханий" добавляются "малые дыхания", идентичные режиму
"буферная емкость", при котором уровень жидкости в резервуаре
постоянен (см. приложение 8 в [36], нижняя строка: К = 0,10).
р
В случае газовой обвязки группы одноцелевых резервуаров при
хранении нефтепродуктов формула 5.1.6 [36] для К не работает.
р
Поэтому для данного режима также следует принимать К = 0,10.
р
В режиме "откачки" (без заполнения) и при условии Q > Q
отк зап
наблюдается так называемый "обратный выдох" резервуаров, при
котором величина выбросов составляет 10% от "большого дыхания".
Для расчета максимальных из разовых (г/с) выбросов ЗВ при
газовой обвязке группы одноцелевых резервуаров (ГОР) выбирают
наибольшее из значений М. Как правило, оно соответствует "большому
дыханию" ГОР в наиболее жаркий месяц года.
Расчет валовых выбросов проводят по сумме выбросов при
различных режимах пропорционально их продолжительности (час/год).
10. Расчеты выбросов при хранении и перекачивании водных
растворов каустика проводить не следует, поскольку в соответствии
с известными свойствами этих растворов выбросы "паров каустика" из
них отсутствуют.
Возгонка твердой (безводной щелочи) наблюдается при
температурах более 300 -С.
1.6.3. Сжигание попутного нефтяного газа
1. При проведении расчетов выбросов загрязняющих веществ в
атмосферу от факельных установок [43] в зависимости от состава
попутного нефтяного газа (ПНГ) необходимо учитывать
физико-химические характеристики углеводородов С , если они
6+
присутствуют в заметных количествах и, следовательно, оказывают
ощутимое влияние на величину рассчитываемых параметров (объем
теоретически необходимого количества воздуха для полного сжигания
ПНГ, теплоты сгорания ПНГ, температуры и габаритов факела и т.п.).
1.1. Общая формула низших предельных углеводородов (алканов)
С Н (где n - количество атомов углеродов в молекуле) и
n 2n+2
таблица 1 приложения А1 [43] позволяют рассчитать молекулярную
массу любого члена гомологического ряда. Например, при n = 6:
М = 6 х 12,011 + (2 х 6 + 2) х 1,008 = 86,178, (1.45)
С6
где:
12,011 - масса атома углерода;
1,008 - масса атома водорода.
М = 7 х 12,011 + (2 х 7 + 2) х 1,008 = 100,205 и т.д. (1.46)
С7
Плотность насыщенных паров углеводородов С при нормальных
6+
условиях можно приближенно оценить по формуле:
ро = М / 22,4, (1.47)
i i
где 22,4 - объем 1 кг-моля i-го углеводорода, т.е.:
ро = 86,178 / 22,4 = 3,847 кг/куб. м; (1.47а)
С6
ро = 100,205 / 22,4 = 4,473 кг/куб. м и т.д. (1.47б)
С7
Низшая теплота сгорания углеводородных конденсатов Q
нк
(ккал/кг) находится из выражения:
Q = 81[С] + 300[Н] - 26{О} - [S] } - 6{[W] + 9[Н] }, (1.48)
нк m m m m m m
где содержание углерода [С] , водорода [Н] , кислорода [О] ,
m m m
серы [S] и воды [W] (влажность), в % мас., определяется расчетом
m m
по результатам лабораторного анализа.
1.2. Проверка условия бессажевого горения ПНГ проводится при
сопоставлении U с линейной скоростью истечения ПНГ из устья
зв
сопла факела, U , определяемой по формуле:
ист
2
U = 1,27 х W / d , м/сек., (1.49)
ист v 0
где:
W - объемный расход ПНГ, куб. м/сек.;
v
d - диаметр выходного сопла факельной установки, м;
0
U - линейная скорость распространения звука в сжигаемом ПНГ.
зв
Примечание: Расчет выбросов от установок ("амбаров") по
сжиганию нефтяного или бурового шлама (с учетом органической части
шлама) можно провести по "Методике расчета параметров выбросов и
валовых выбросов вредных веществ от факельных установок сжигания
углеводородных смесей", М., 1995 [101].
1.6.4. Хранение и перегрузка сыпучих материалов
1. В соответствии с новой редакцией "Методического пособия по
расчету выбросов от неорганизованных источников в промышленности
строительных материалов", Новороссийск, 2002 г., согласованной НИИ
Атмосфера, для определения выбросов загрязняющих веществ при
проведении погрузочно-разгрузочных работ, а также при статическом
хранении сыпучих грузов целесообразно использование следующих
положений.
1.1. Коэффициенты К и К дополнительно к имеющимся в
1 2
действующей методике [37]:
------------------------------T--------------T-------------------¬
¦ Наименование материала ¦ К ¦ К ¦
¦ ¦ 1 ¦ 2 ¦
+-----------------------------+--------------+-------------------+
¦Опилки древесные ¦0,04 ¦0,01 ¦
+-----------------------------+--------------+-------------------+
¦Гравий ¦0,01 ¦0,001 ¦
+-----------------------------+--------------+-------------------+
¦Известняк карьерный ¦0,03 ¦0,01 ¦
¦Известняк дробленый ¦0,04 ¦0,02 ¦
+-----------------------------+--------------+-------------------+
¦Мергель карьерный ¦0,03 ¦0,01 ¦
¦Мергель дробленый ¦0,05 ¦0,02 ¦
+-----------------------------+--------------+-------------------+
¦Известь комовая ¦0,04 ¦0,02 ¦
+-----------------------------+--------------+-------------------+
¦Гранит карьерный ¦0,01 ¦0,003 ¦
¦Гранит дробленый ¦0,02 ¦0,04 ¦
+-----------------------------+--------------+-------------------+
¦Перлит карьерный ¦0,04 ¦0,01 ¦
¦Перлит (готовая продукция) ¦0,04 ¦0,06 ¦
+-----------------------------+--------------+-------------------+
¦Мрамор карьерный ¦0,02 ¦0,01 ¦
¦Мрамор дробленый ¦0,04 ¦0,06 ¦
+-----------------------------+--------------+-------------------+
¦Доломит карьерный ¦0,03 ¦0,01 ¦
¦Доломит дробленый ¦0,05 ¦0,02 ¦
L-----------------------------+--------------+--------------------
1.2. Период отсутствия пыления для расчета валовых выбросов
при хранении сыпучих грузов на открытом воздухе, кроме периода
устойчивого снежного покрова, дополняется периодом выпадения
осадков в виде дождя, определяемого как:
0
Т = 2 х Т / 24, дней, (1.50)
д д
0
где Т - продолжительность дождей за рассматриваемый период в
д
часах, в зоне проведения работ. Запрашивается либо в
территориальных органах Росгидромета, либо определяется согласно
соответствующим климатологическим справочникам.
1.3. При статическом хранении и пересыпке песка с влажностью
3% и более выбросы пыли принимаются равными 0. Для других сыпучих
строительных материалов пыление принимается равным 0 при влажности
свыше 20%.
2. При расчетах выбросов по "Временному методическому пособию
по расчету выбросов от неорганизованных источников строительных
материалов" [37] рекомендуется использовать значения коэффициентов
К и К для ряда дополнительных сыпучих материалов из "Временных
1 2
методических указаний по расчету выбросов загрязняющих веществ
(пыли) в атмосферу при складировании и перегрузке сыпучих
материалов на предприятиях речного флота" [53], в том числе:
----------------------T-----------T----------------T-------------¬
¦ Наименование ¦ Плотность ¦ Весовая доля ¦ Доли пыли, ¦
¦ материала ¦ материала ¦пылевой фракции,¦переходящей в¦
¦ ¦(г/куб. см)¦в материале, К ¦ аэрозоль, К ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ 2¦
+---------------------+-----------+----------------+-------------+
¦1. Песчано-гравийная ¦2,6 ¦0,03 ¦0,04 ¦
¦смесь (ПГС) ¦ ¦ ¦ ¦
+---------------------+-----------+----------------+-------------+
¦2. Зерно (пшеница) ¦1,3 ¦0,01 ¦0,03 ¦
+---------------------+-----------+----------------+-------------+
¦3. Аммофос ¦2,1 ¦0,02 ¦0,04 ¦
+---------------------+-----------+----------------+-------------+
¦4. Соль ¦2,165 ¦0,03 ¦0,02 ¦
L---------------------+-----------+----------------+--------------
3. При использовании расчетных формул, содержащих коэффициент,
учитывающий местные метеоусловия - скорость ветра (для
неорганизованных источников загрязнения атмосферы при перегрузке,
перемещении и хранении сыпучих материалов), необходимо учитывать
следующее:
- валовый выброс определяется при средней за рассматриваемый
период скорости ветра, в частности - среднегодовой (по данным
территориальных органов Росгидромета либо по климатическим
справочникам);
- для конкретного источника значения максимальных разовых
выбросов определяются при разных скоростях ветра, в т.ч. для
скорости U* (по средним многолетним данным, повторяемость
превышения которой составляет 5%).
4. При проведении земляных работ для торфа коэффициенты К и
1
К принимаются равными соответственно 0,04 и 0,01.
2
5. Значение величины уноса пыли с метра квадратного
поверхности q' (г/кв. м х с) для древесных опилок и торфа
временно рекомендуется брать как q' = 0,002.
6. Для расчета выбросов пыли при перегрузке и хранении соли по
"Временным методическим указаниям по расчету выбросов загрязняющих
веществ (пыли) в атмосферу при складировании и перегрузке сыпучих
материалов на предприятиях речного флота" [53] временно значения
коэффициентов К (учет перегрузки грейферами) и q (удельная
8
сдуваемость при хранении) можно принимать по аммофосу.
7. Для перевода массы сыпучего материала (щебень, гравий и
т.п.) из объемных единиц в весовые следует пользоваться объемным
весом (насыпной плотностью, определяемым либо по паспортным данным
на материал, либо по справочным данным.
8. Если сыпучий материал гранулирован и, как правило,
обработан специальным обеспыливающим составом, в расчетные
формулы для перегрузки и хранения вводится коэффициент,
учитывающий эффективность применяемого средства:
К = 1 - эта / 100, (1.51)
э
где эта - эффективность обеспыливания при грануляции, %.
Как правило, эффективность пылеподавления гранулированного
материала составляет 90%.
Если в сертификатах на сыпучий груз приводится его
характеристика пыления с учетом мероприятий по обеспыливанию, то
значение указанной пылимости соответствует величине:
К х К х (1 - эта / 100).
1 2
9. Удельный показатель пылевыделения при перегрузке тонны
3
металлолома составляет величину, равную 1,02 кг/т или 1,02 х 10
г/т.
Определение выбросов при перегрузке металлолома производится
по методикам [37, 53]. К особенностям данного расчета относится:
- коэффициент К равен удельному показателю выделения пыли при
1
3
перегрузке металлолома, т.е. К = 1,02 х 10 г/т;
1
- коэффициенты К и К (влажность и крупность) учтены в
5 7
удельном показателе.
С учетом вышесказанного расчетные формулы, определяющие
выбросы при перегрузке черного лома, имеют вид:
- для определения максимальных выбросов:
3
М = 1,02 х 10 х К х К х К х К х G х В / 3600, г/с; (1.52)
гр 2 3 4 8 час
- для определения валовых выбросов:
3
М = 1,02 х 10 х К х К х К х К х G х В, т/г, (1.53)
гр 2 3 4 8 год
где:
К - доля пыли (от всей весовой пыли), переходящая в аэрозоль.
2
Определяется по максимальной величине из значений К (табл. 1 в
2
[37]): 0,07;
К - коэффициент, учитывающий местные метеоусловия [37];
3
К - коэффициент, учитывающий местные условия, степень
4
защищенности узла от внешних воздействий, условия пылеобразования.
Берется по данным табл. 3 в [37];
К - коэффициент, учитывающий тип грейфера и род
8
перегружаемого материала. Определяется по табл. 8 в [53];
G - суммарное количество перерабатываемого материала в час,
час
т/час. Определяется главным технологом предприятия;
G - суммарное количество перерабатываемого материала в
год
течение года, т/год. Определяется главным технологом предприятия
на основе фактически переработанного материала или планируемого на
год;
В - коэффициент, учитывающий высоту пересыпки.
Выделяемая пыль имеет сложный состав: металлическая пыль,
окрасочная пыль, масла и т.п. Учитывая, что основным загрязняющим
веществом при перегрузке черного лома являются соединения железа,
выделяемая пыль классифицируется как оксиды железа с кодом 0123.
1.6.5. Нанесение лакокрасочных покрытий
1. В "Методике расчета выделений (выбросов) загрязняющих
веществ в атмосферу при нанесении лакокрасочных покрытий" [29]
а
нелетучая (сухая) часть (П ) из выделившегося при окраске
н.ок.
аэрозоля определяется по формуле:
а -4
П = m - дельта (100 - f ) х 10 , кг, (1.54)
н.ок. к а р
где:
m - масса используемой ЛКМ, кг;
к
дельта - доля краски, поступившей в атмосферный воздух в
а
виде аэрозоля (табл. 2), % мас.;
f - доля летучей части в ЛКМ (табл. 1), % мас.
р
2. Максимальное количество загрязняющих веществ, выделяющееся
при окрасочных работах, согласно "Методике проведения
инвентаризации выбросов загрязняющих веществ в атмосферу для баз
дорожной техники (расчетным методом)" [35], определяется по
расходу ЛКМ в месяц наиболее интенсивной работы лакокрасочного
участка (например, в дни подготовки к годовому осмотру).
3. Расчет максимального выброса производится для операций
окраски и сушки отдельно по каждому компоненту по формулам:
3
Р х 10
G = ------------, г/с, (1.55)
ок.(суш.) n х t х 3600
где:
Р - выброс аэрозоля краски либо отдельных компонентов
растворителей за месяц напряженной работы при окраске (сушке);
t - число рабочих часов в день при окраске (сушке);
n - число дней работы участка за месяц напряженной работы при
окраске (сушке).
Если окраска и сушка производятся одновременно, значения
максимально разовых выбросов при этих операциях суммируются.
При наличии газоочистного оборудования максимальный разовый
выброс рассчитывается по формуле:
3
Р х 10
G = ------------ х (1 - эта), г/с, (1.56)
ок.(суш.) n х t х 3600
где эта - эффективность очистной установки, дол. ед. (по
паспортным данным для проектируемых предприятий и фактическим -
для действующих).
4. Табл. 1 методики [29] содержит информацию о составе ЛКМ в
соответствии с действующими ГОСТами или ТУ и т.п., т.е. с
вязкостью "исходного товарного ЛКМ, поставляемого
заводом-изготовителем".
При использовании дополнительных количеств растворителей
известного состава для доведения ЛКМ до рабочей вязкости величину
"летучей части" (в % массовых) надо увеличить пропорционально
количеству введенного растворителя. Поскольку эта добавка может
варьироваться в довольно широких пределах и зависит как от свойств
самого технологического оборудования для нанесения ЛКМ, так и от
требуемого качества наносимого покрытия (толщина слоя,
укрывистость и т.д.), разработчики методики ограничились
информацией, гарантированной соответствующими стандартами на ЛКМ.
При нанесении ЛКМ способами окраски, сопровождающимися
выделениями окрасочного аэрозоля, возможно применение коэффициента
его оседания (К ) для организованных источников при известной
ос
длине воздуховодов.
ЗНАЧЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ОСЕДАНИЯ АЭРОЗОЛЯ КРАСКИ
ДЛЯ ОРГАНИЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ДЛИНЫ
ГАЗОВОЗДУШНОГО ТРАКТА, К
ос
--------T------------------------------------T-------------------¬
¦Наиме- ¦Длина воздуховода от места выделения¦ Примечание ¦
¦нование¦ до очистного устройства, м ¦ ¦
¦коэффи-+----T-------T-------T-------T-------+ ¦
¦циента ¦до 2¦ 2 - 5 ¦5 - 10 ¦10 - 15¦15 - 20¦ ¦
+-------+----+-------+-------+-------+-------+-------------------+
¦К ¦1,0 ¦1,0 - ¦0,8 - ¦0,5 - ¦0,3 - ¦В случае отсутствия¦
¦ ос ¦ ¦0,8 ¦0,5 ¦0,3 ¦0,1 ¦очистного устройст-¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ва длина берется от¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦места выделения до ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦места выброса аэро-¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦золя краски. Коэф- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦фициент определен ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦при средней скорос-¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ти воздуха 6 - 10 ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦м/с ¦
L-------+----+-------+-------+-------+-------+--------------------
Коэффициент учитывается при расчете валового и максимального
разового выброса аэрозоля краски.
5. По имеющимся данным, соотношение между толуолом и
эпихлоргидрином в составе летучих при нанесении ЭД-20 составляет
79:21 (в мас. %) соответственно.
1.6.6. Механическая обработка материалов
1. В большинстве случаев для определения выбросов загрязняющих
веществ от технологического оборудования механической обработки
материалов (металлы, древесина, пластмассы, стеклопластики и т.п.)
используются расчетные методы [28].
Эти методы позволяют определить массу выделившихся в атмосферу
вредных веществ. Когда технологические установки оборудованы
местными отсосами, количество загрязняющих веществ, поступающих
через них в атмосферу, будет равно количеству выделяющихся вредных
веществ (m ), умноженному на значение эффективности местных
0
отсосов в долях единицы (эта).
Оставшаяся часть выделившихся вредных веществ m х (1 - эта)
0
поступает в производственное помещение и затем в атмосферный
воздух через общеобменную вентиляцию или при ее отсутствии через
оконные или дверные проемы.
Общее количество поступающих в атмосферу вредных веществ (М)
будет равно:
М = m х эта + m х (1 - эта). (1.57)
0 0
В этом случае (а также при отсутствии местных отсосов) с
определенным запасом можно принимать, что количество выделившихся
газообразных веществ будет равно количеству этих веществ,
поступивших в атмосферу.
Что касается твердых веществ, то масса выброса этих веществ в
атмосферу будет зависеть от их дисперсного состава. По мере
удаления от источника выделения происходит осаждение частиц за
счет сил гравитации.
Поэтому для расчета количества твердых веществ, поступающих в
атмосферу через общеобменную вентиляцию или при ее отсутствии
через оконные или дверные проемы, необходимо к значению выделений
этих веществ вводить поправочный коэффициент. Временные
рекомендации по применению поправочных коэффициентов даны в
разделе 1.6 настоящего Пособия.
2. При расчете выбросов древесной пыли для организованных и
неорганизованных ИЗА временно, до выхода соответствующих
методических документов, возможно применение понижающего
коэффициента К , учитывающего влажность обрабатываемой древесины,
5
приведенного в [37].
3. При обработке металлических изделий на полировальных
станках с использованием пасты ГОИ выделяемая пыль имеет следующий
состав (по экспертным оценкам НИИ Атмосфера):
- пыль оксида металла (в частности, оксид железа
(код 0123)) - 25%;
- пыль меховая (шерстяная, пуховая) (код 2920) или хлопковая
(код 2917) - 10%;
- хрома трехвалентные соединения (в пересчете на Cr ) (код
3+
0228) - 65%.
4. При полировании металлических изделий без пасты ГОИ
выделяется:
- пыль меховая (шерстяная, пуховая) или хлопковая - до 98%;
- пыль оксида металла - до 2%.
5. В "Методике расчета выделений (выбросов) ЗВ в атмосферу при
механической обработке металлов (на основе удельных показателей)",
СПб., 1998 г. [28], в табл. 5.1.3 "Удельные выделения пыли при
абразивной заточке инструмента" для оборудования: "Специальные
станки для заточки сверл" и "Станки для заточки режущего
инструмента деревообрабатывающих станков" представлены суммарные
выделения пыли металлической и абразивной в соотношении: 70% пыли
металла и 30% пыли абразива:
----------------------------------------T-------------T----------¬
¦ Марка станков ¦ Пыль ¦ Пыль ¦
¦ ¦металлическая¦абразивная¦
+---------------------------------------+-------------+----------+
¦Специальные станки для заточки сверл ¦0,02954 ¦0,01266 ¦
¦(снятие фасок и заусениц) ¦ ¦ ¦
+---------------------------------------+-------------+----------+
¦Станки для заточки режущего инструмента¦ ¦ ¦
¦деревообрабатывающих станков: ¦ ¦ ¦
+---------------------------------------+-------------+----------+
¦ЭН-634 ¦0,00777 ¦0,00333 ¦
+---------------------------------------+-------------+----------+
¦ТчФА-2 ¦0,00392 ¦0,00168 ¦
+---------------------------------------+-------------+----------+
¦ТчПН-3 ¦0,01169 ¦0,00501 ¦
+---------------------------------------+-------------+----------+
¦ТчПН-6, ТчПА ¦0,02429 ¦0,01041 ¦
L---------------------------------------+-------------+-----------
6. В таблице 5.1.4 "Методики расчета выделений (выбросов)
загрязняющих веществ в атмосферу при механической обработке
металлов (на основе удельных выделений)", СПб., 1997 [28],
приведены удельные показатели выделения пыли для чугуна и цветных
металлов, которые относятся к "хрупким" материалам. При обработке
стали, "пластичного" материала, на станках фрезерных, сверлильных,
токарных без применения СОЖ образуется металлическая стружка, т.е.
выделения пыли размером 200 мкм и менее не происходит, при
применении СОЖ - количество выделяющейся в атмосферу аэрозоли СОЖ
рассчитывается по данным табл. 5.2.1.
7. При обработке стали на отрезных и карцевальных станках
удельные выделения пыли, кодируемой как "оксиды железа", код 0123,
представлены в табл. 5.1.1.
8. Ручная холодная резка поролона сопровождается выделениями
пыли мягкого полиуретана (поролона). Количество выделяющейся пыли
(пыль аминопластов, код 2934), вследствие отсутствия утвержденных
расчетных методик, следует определять замерами. В случае
невозможности проведения инструментальной инвентаризации временно,
до выхода соответствующих методических указаний, рекомендуется
принимать выделения пыли поролона от одного рабочего места равными
0,002 г/с при непрерывной работе в течение 20 минут.
9. При производстве пластиковых окон из поливинилхлорида (ПВХ)
производится механическая обработка деталей на различном
оборудовании, сопровождающаяся выбросами пыли поливинилпирролидона
(пыли поливинилхлорида (ПВХ)) (код 2921):
- на станках токарных, сверлильных, фрезерных:
--------------------T-------------------T------------------------¬
¦детали массой ¦0,0181 г/с на еди- ¦7,5 г/кг обрабатываемого¦
¦менее 100 г ¦ницу оборудования ¦материала ¦
+-------------------+-------------------+------------------------+
¦детали массой от ¦0,0375 г/с на еди- ¦11 г/кг обрабатываемого ¦
¦100 г до 2000 г ¦ницу оборудования ¦материала ¦
|
