|
Стр. 13
фона максимальных приземных концентраций веществ в зоне жилой
застройки и допустимого вклада ТЭС, ТЭЦ или котельной (С ) в
доп
загрязнение воздушного бассейна [61], [72].
3.2. Данные по допустимому вкладу в загрязнение приземного
слоя атмосферы для ТЭС, ТЭЦ или котельной выдает территориальный
орган по охране окружающей среды.
3.3. Если допустимый вклад не определен, т.е. в данном городе
отсутствует система сводных расчетов загрязнения атмосферы
выбросами промышленности и автотранспорта (см. раздел 5 настоящего
Пособия), то приближенно величина вклада может быть принята
согласно п. 4 раздела 2.4 настоящего Пособия.
3.4. По согласованию с территориальным органом по охране
окружающей среды при обосновании социальной значимости для региона
выработки электроэнергии и тепла действующей, расширяемой,
реконструируемой, строящейся, проектируемой ТЭС, ТЭЦ или котельной
допустимый вклад для них может быть увеличен относительно первично
заданного или определенного согласно п. 3.3. При этом соблюдение
технических нормативов выбросов обязательно.
3.5. Для веществ, выбросы которых создают в жилой зоне
максимальную расчетную приземную концентрацию 0,1 ПДК
м.р.
и менее, допустимый вклад устанавливается без учета фона, а
соответствующая группа суммации не учитывается.
3.5.1. Кроме того, не обладают эффектом суммации 2-, 3- и
4-компонентные смеси, включающие диоксид азота и входящие в состав
многокомпонентного загрязнения атмосферы, если вклад этого
вещества в загрязнение атмосферного воздуха населенных мест,
выраженный в долях соответствующей максимальной разовой ПДК,
составляет [8]:
- в 2-компонентной смеси - более 80%;
- в 3-компонентной смеси - более 70%;
- в 4-компонентной смеси - более 60%.
Примечание: Данная рекомендация распространяется также на все
другие объекты [8].
4. Разработка мероприятий по снижению выбросов
4.1. Мероприятия, включаемые в проект нормативов выбросов, и
сроки их реализации должны быть обеспечены финансовыми,
материально-техническими ресурсами, проектными материалами,
необходимыми возможностями подрядных строительно-монтажных
организаций.
4.2. Включенный в проект нормативов ПДВ действующей ТЭС, ТЭЦ
или котельной план-график воздухоохранных мероприятий может быть в
дальнейшем скорректирован ТЭС, ТЭЦ или котельной по согласованию с
территориальным органом по охране окружающей среды.
4.3. При отдаленном сроке достижения уровня ПДВ (за пределами
нормируемого периода) допускается включение в план-график
воздухоохранных мероприятий нескольких альтернативных мероприятий,
неравнозначных по эффективности, с признанием за ТЭС, ТЭЦ или
котельной права выбора в дальнейшем окончательных решений при
условии достижения нормативов ПДВ.
5. Организация контроля выбросов
5.1. При организации контроля выбросов на ТЭС, ТЭЦ или
котельной следует руководствоваться положением раздела 3
настоящего Пособия.
5.2. Превышение нормативов максимальных выбросов (г/с)
суммарно за год в течение не более 1% годового времени не
рассматривается как нарушение.
5.3. Зачастую при рассмотрении проектной документации по
нормированию выбросов органы Роспотребнадзора, ссылаясь на СанПиН
2.1.6.1032-01 [42], выдвигают требование об организации
производственного лабораторного контроля за состоянием
атмосферного воздуха силами предприятия на границе расчетной СЗЗ
или в зоне влияния объекта. В связи с этим необходимо отметить
следующее:
5.3.1. Требования СанПиН 2.1.6.1032-01 [42] о проведении
лабораторных исследований загрязнения атмосферного воздуха в зоне
влияния выбросов объекта в соответствии с пунктом 4.1.1 и разделом
5 данного документа не имеют отношения к существующему порядку
установления нормативов выбросов (см. подраздел 4.2 этого же
документа) и проведению производственного контроля за их
соблюдением и должны быть реализованы в рамках специально
разработанного для этого порядка (см. п. 5.3 в [42]). При этом
контролировать вещества, выбрасываемые ТЭС, ТЭЦ или котельной и
создающие в местах проживания населения в зоне влияния предприятия
максимальные приземные концентрации 0,1 ПДК и менее,
нецелесообразно, т.к. в соответствии с п. 2.1 СанПиН
2.2.1/2.1.1.1200-03 [41] они не считаются источниками воздействия
на среду обитания и здоровье человека.
5.3.2. В соответствии с действующей Инструкцией по
нормированию выбросов загрязняющих веществ в атмосферу для
тепловых электростанций и котельных - РД 153-34.0-02.303-98 [61],
согласованной МПР России, в объем контроля выбросов не входит
проведение непосредственного определения состава атмосферного
воздуха в зоне ТЭС, ТЭЦ силами энергопредприятия.
6. Регулирование выбросов при неблагоприятных
метеорологических условиях (НМУ)
6.1. При организации регулирования выбросов при
неблагоприятных метеорологических условиях (НМУ) для веществ,
выбросы которых не создают в жилой зоне максимальное загрязнение
более 0,1 ПДК , мероприятия по регулированию выбросов не
м.р.
разрабатываются.
6.2. При работе ТЭС, ТЭЦ или котельной в первом режиме НМУ
осуществляются, в основном, мероприятия
организационно-технического характера без изменения
технологического процесса и изменения нагрузки котельной (усиление
контроля за технологической дисциплиной, режимом работы
оборудования и средств контроля и т.п.). Эти мероприятия позволяют
исключить повышенные выбросы и снизить выбросы на 5 - 10%.
Во втором и третьем режимах обеспечивается изменение
технологического процесса в топках котлов, системах газоочистки,
перестройка структуры топливопотребления, снижение нагрузки
(тепловой, электрической). Для этих режимов работы ТЭС, ТЭЦ и
котельных в период НМУ снижение выбросов может составлять
соответственно 10 - 20 и 20 - 25% [73].
6.3. Для ТЭС, ТЭЦ и котельных, расположенных в городах, для
которых не составлены схемы прогноза наступления НМУ,
соответствующий раздел в проекте нормативов ПДВ не
разрабатывается.
7. Определение нормативов выбросов для реконструируемых,
расширяемых, строящихся и проектируемых ТЭС, ТЭЦ и котельных
7.1. При разработке проектной документации для
реконструируемых, расширяемых, строящихся и проектируемых ТЭС, ТЭЦ
и котельных при определении величин максимальных выбросов следует
рассматривать режим работы оборудования, соответствующий средней
температуре наиболее холодной пятидневки. Расчеты рассеивания в
этом случае проводятся также при температуре наружного воздуха,
равной средней температуре наиболее холодной пятидневки.
8. Санитарно-защитная зона ТЭС, ТЭЦ, котельных
8.1. При рассмотрении проектов нормативов ПДВ для ТЭЦ,
работающих на газовом топливе и имеющих в качестве резервного
топлива мазут, возникает вопрос об определении размеров
нормативной санитарно-защитной зоны.
В соответствии с подразделом 4.2, пунктом 2 СанПиН
2.2.1/2.1.1.1200-03 [41] размеры СЗЗ для таких ТЭЦ могут быть или
не менее 500 м, или не менее 300 м.
В этом случае, если на ТЭЦ мазут в качестве резервного топлива
сжигается одновременно с газообразным, то ТЭЦ относится к
предприятиям третьего класса с СЗЗ не менее 300 м.
8.2. В связи с тем, что проект нормативов ПДВ предприятия не
является документом, устанавливающим или корректирующим величину
нормативной санитарно-защитной зоны, требование о необходимости
определения расчетной концентрации по вертикали с учетом высоты
жилых зданий в зоне максимального загрязнения атмосферного воздуха
от котельной, изложенной в п. 4 подраздела 4.2 в [41], не
учитывается при разработке проекта нормативов ПДВ для котельных.
9. О "Методике определения выбросов загрязняющих
веществ в атмосферу при сжигании топлива в котлах
производительностью менее 30 тонн пара в час
или менее 20 Гкал в час" [32]
9.1. Для облегчения пользования данной методикой НИИ Атмосфера
выпущено методическое письмо N 335/33-07 от 17 мая 2000 г. [67].
В письме N 838/33-07 от 11.09.2001 [65] приведены изменения к
данному методическому письму. Эти изменения заключаются в
следующем:
Пункт 3.
Значение коэффициента К в формуле (7), учитывающего характер
топлива, следует принимать для торфа и дров равным 0,400.
Пункт 5.
В формуле (31) коэффициент 0,35 заменяется на 11,0.
Пункт 6.
При наличии в газообразном топливе сероводорода расчет
выбросов оксидов серы производится по формулам (35) и (37). Расход
натурального топлива в формуле (35), г/с (т/г), рассчитывается по
формуле:
3
В (г/с) = 10 ро (кг/куб. нм) х В (куб. нм/с),
г
В (т/год) = ро (кг/куб. нм) х В (тыс. куб. нм/год),
г
где ро - плотность газа, кг/куб. нм.
г
При наличии в газообразном топливе сероводорода (Н S),
2
концентрация которого в газе определена в объемных процентах,
содержание серы в топливе на рабочую массу в процентах
рассчитывается по соотношению:
r
ДЕЛЬТА S = 0,94 х Н S х ро / ро , (П.5.3)
2 H2S г
где:
ро = 1,536 кг/куб. нм - плотность сероводорода при
Н2S
нормальных условиях;
Н S - объемная концентрация сероводорода в газе, %.
2
В дополнение к вышеизложенному при наличии в топливе
меркаптановой серы для оценки выбросов оксидов серы необходимо
учитывать следующее:
а) Приводимая в ГОСТе 5542-87 "массовая концентрация
меркаптановой серы, г/куб. м" относится к смеси природных
меркаптанов, т.е. одоранту с кодом 1716, и отражает содержание
серы (г) в одном кубическом метре природного газа при нормальных
условиях, определенное по данным инструментального анализа. С той
же размерностью (тем же методом анализа) можно определить и
массовую концентрацию этилмеркаптана.
б) Для расчетов по формуле (35) методики [32] эту величину
или содержание сероводорода в газе (г/куб. м) следует
пересчитать на массовое содержание серы в %:
r
ДЕЛЬТА S = С х 100 / ро , масс. %, (П.5.4)
S г
где:
С - массовая концентрация меркаптановой серы, г/куб. м;
S
ро - плотность природного газа при нормальных условиях,
г
г/куб. м;
r
ДЕЛЬТА S - содержание серы в масс. %.
r
ДЕЛЬТА S = 0,94 х С х 100 / ро , масс. %, (П.5.5)
H2S г
где:
С - массовая концентрация сероводорода в природном газе,
Н2S
г/куб. м;
0,94 - массовая доля серы в сероводороде, равная отношению
молекулярных масс серы и сероводорода (32 / 34 = 0,94).
в) По аналогии с предыдущим массовая доля серы в
этилмеркаптане (метантиоле) равна:
32 / 62 = 0,52.
Поэтому при задании концентрации этилмеркаптана в об. % к
r
значению содержания серы S в формуле (35) прибавляется величина:
r
ДЕЛЬТА S = 0,52 х С Н SH х ро / ро , масс. %, (П.5.6)
2 5 С2Н2SH г
где:
ро - плотность паров этилмеркаптана, численно равная
С2Н2SH
отношению его молекулярной массы к молекулярному объему
(62 / 22,4 = 2,77);
С Н SH - объемная концентрация этилмеркаптана (метантиола) в
2 5
газе, %.
Пункт 7.
Для газообразного топлива при расчете выбросов оксида углерода
по формуле (38) требуется, чтобы величина расхода топлива имела
размерность [г/с] - при определении максимальных выбросов и [т/г]
- при определении валовых выбросов.
Расход топлива в г/с и т/год в этом случае рассчитывается по
формулам, приведенным в предыдущем пункте. При этом значение
г
низшей теплоты сгорания газообразного топлива Q [МДж/куб. нм]
i
г
необходимо перевести в размерность Q [МДж/кг], т.е. разделить на
i
плотность газа ро [кг/куб. нм]. Таким образом, формула (38) для
г
газообразного топлива принимает следующий вид:
- при определении максимальных выбросов:
М = В х С х (1 - q / 100), (П.5.7)
СО СО 4
где:
В - расход топлива, куб. нм/с;
С - имеет размерность [г/куб. нм];
СО
- при определении валовых выбросов:
-3
М = 10 х В х С х (1 - q / 100), (П.5.8)
СО СО 4
где:
В - расход топлива, тыс. куб. нм/год;
С - имеет размерность [кг/тыс. куб. нм].
СО
Данные формулы (П.5.7) и (П.5.8) для расчета выбросов оксида
углерода при задании расхода топлива в объемных единицах ([куб.
м/с] или [тыс. куб. м/год]) уже учитывают перевод этих единиц в
размерность [г/с] или [т/год]. Каких-либо дополнительных
пересчетов из одной размерности в другую не требуется.
При использовании размерности [л/с] расчет максимальных
выбросов оксида углерода производится по формуле (38) методики
[32] также без перевода этой размерности в размерность [г/с].
Пункт 11.
До уточнения расчетных формул положения данного пункта
распространяются и на котлы, имеющие величину теплонапряжения
топочного объема q < 250 кВт/куб. м и q > 500 кВт/куб. м.
v v
Пункт 12.
Данный пункт письма [67] излагается в следующей редакции:
Вносится изменение в формулу (60):
К = 1 - эта х Z / 100. (П.5.9)
зу
Уточняется определение показателя t :
н
где t - температура насыщения пара при давлении в барабане
н
паровых котлов или воды на выходе из котла для водогрейных котлов.
9.2. В дополнение к вышеприведенному в формуле (44)
ун
коэффициент q заменяется на коэффициент q - потери тепла с
4 4
уносом от механической неполноты сгорания топлива (%).
ун
Значения потерь тепла с уносом (q ) для ряда слоевых
4
топок (топки с пневмомеханическими забрасывателями и цепными
решетками обратного хода, топки с пневмомеханическими
забрасывателями и решеткой с поворотными колосниками, топки с
цепной решеткой прямого хода) приведены в письме [67]. Более
полные и подробные данные имеются в [86] и [87]. Некоторые из них,
наиболее часто запрашиваемые в НИИ Атмосфера, приводятся в
табл. П.5.1.
9.3. В настоящее время все большее распространение получают
котлы с сжиганием топлива в низкотемпературном "кипящем слое". В
качестве топлива чаще всего используется бурый уголь.
В общем случае котлы с сжиганием твердого топлива в
низкотемпературном "кипящем слое" предусматривают:
- организацию двуступенчатого процесса сжигания с долей
воздуха (дельта), подаваемого в промежуточную зону факела, 20 -
30%;
- организацию острого дутья с возвратом уноса в топку из
специальной осадительной камеры и циклона, являющихся частью
котельной установки;
- подачу в необходимых случаях известковых присадок в твердое
топливо с целью снижения выбросов оксидов серы.
В результате производительность котлов при эксплуатации
повышается, как правило, в 1,2 - 1,5 раза, обеспечивается более
полное выгорание топлива, сокращается содержание горючих в уносе,
выбросы загрязняющих веществ в атмосферу снижаются. Так, по
оценкам АО ВТИ и НПО ЦКТИ, выбросы оксидов азота снижаются в 2 - 4
раза (в зависимости от величины дельта), а концентрация золы - в 3
- 4 раза ниже, чем за котлами со слоевым сжиганием топлива. Подача
известковых присадок позволяет дополнительно связать более 90%
оксидов серы.
При разработке действующей в настоящее время "Методики
определения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу при сжигании
топлива в котлах производительностью менее 30 тонн пара в час..."
[32] котлы с "кипящим слоем" не рассматривались. Однако
ориентировочные расчеты выбросов для таких котлов могут быть
проведены по данной методике с учетом приведенных выше показателей
снижения выбросов.
После установки котлов необходимо предусмотреть
инструментальные измерения выбросов загрязняющих веществ в
атмосферу.
9.4. В связи с тем, что в некоторых экземплярах методики [32]
имеются опечатки, уточняем, что формула (16) имеет следующий вид:
г __
К = 0,0113 \/Q + 0,03. (П.5.10)
NO2 т
9.5. При сжигании сжиженного углеводородного газа (СУГ)
(пропана, бутана) при расчете выбросов используются показатели для
природного газа.
Выбросы при заправке емкостей СУГ можно рассчитать по
"Методике по определению выбросов вредных веществ в атмосферу на
предприятиях Госкомнефтепродукта РСФСР" (раздел 2.6.2.2. Выбросы
при заправке баллонов автомобилей и при сливе цистерн) [50] или по
"Методике расчетов выбросов в окружающую среду от неорганизованных
источников нефтегазового оборудования". РД-39-142-00 [60].
9.6. При разработке проектной документации в последнее время
часто возникает вопрос об учете выбросов от настенных котлов
(печей) при отоплении домов частного сектора. В связи с этим можем
дать следующие разъяснения:
9.6.1. Расчеты выбросов, в том числе и бенз(а)пирена, следует
проводить по методике [45], используя показатели для бытовых
теплогенераторов. Для природного газа при избытке воздуха альфа >
1,2 по данным [45] выбросы БП отсутствуют.
9.6.2. При расчете выбросов оксидов азота следует учесть их
снижение в результате применения рециркуляции дымовых газов. При
степени рециркуляции 3 - 5% (минимальной) снижение выбросов
оксидов азота составляет приблизительно 30%.
9.6.3. Ориентировочный расход топлива на заданной нагрузке Q
н
[Гкал/час] можно рассчитать по формуле:
5 р
В = Q х 10 / (Q х КПД), (П.5.11)
н н
где:
В - расход натурального топлива [тыс. куб. м/час, т/час];
р
Q - низшая теплота сгорания натурального топлива
н
[ккал/куб. м];
КПД - коэффициент полезного действия [%].
Таблица П.5.1
ТОПКИ СО СЛОЕВЫМ СЖИГАНИЕМ ТОПЛИВА [86, 87, 89]
------------------T--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------¬
¦ Наименование ¦ Топки с ручным забросом на неподвижные горизонтальные колосники ¦
¦ +----------------------------------------------------------------T-------------------------------------------T-------------------------+
¦ ¦ Бурые угли ¦ Каменные угли ¦ Антрациты ¦
¦ +-----------T-----------T--------T-----------T----------T--------+---------T--------T--------T------T--------+--------T--------T-------+
¦ ¦Типа арте- ¦Типа подмо-¦Прочие, ¦ Прочие, с ¦Сортиро- ¦При сжи-¦ Типа ¦ Типа ¦ Прочие ¦Марок ¦При сжи-¦Донецкий¦Донецкий¦Прочие ¦
¦ ¦мовских, с ¦сковных, с ¦с А =¦ А = 9% ¦ванные, с ¦гании с ¦кузнецких¦донецких¦марок Д ¦СС,Т с¦гании с ¦ марки ¦ марок ¦ марок ¦
¦ ¦А = 4,2%¦А = 9,5%¦ пр. ¦ пр. ¦А = 6 ч¦шурующей¦Д и Г, с ¦Д и Г, с¦и Г, с ¦А =¦шурующей¦ АР, с ¦ АС, АМ,¦АС, АМ,¦
¦ ¦ пр. ¦ пр. ¦6,5% ¦W = 10 ч¦ пр. ¦планкой ¦ А = ¦ А = ¦ А = ¦ пр. ¦планкой ¦ А = ¦ АК, с ¦ АК ¦
¦ ¦W = 7,4%¦W = 13% ¦ ¦ пр. ¦ 9% ¦ ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦1,5 ч ¦ ¦ пр. ¦ А = ¦ ¦
¦ ¦ пр. ¦ пр. ¦ ¦ 13% <*> ¦W = 13%¦ ¦ 1,4% ¦ 3,2% ¦1,5 ч 4%¦ 3% ¦ ¦ 3% ¦ пр. ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ пр. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 2% ¦ ¦
+-----------------+-----------+-----------+--------+-----------+----------+--------+---------+--------+--------+------+--------+--------+--------+-------+
¦Видимое теплонап-¦814 ¦814 ¦843 - ¦581 - 756 ¦1047 ¦930 ¦814 ¦814 ¦930 ¦814 - ¦930 ¦756 ¦814 ¦988 - ¦
¦ряжение зеркала ¦ ¦ ¦930 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦930 ¦ ¦ ¦ ¦1047 ¦
¦горения q , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ R ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кВт/кв. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+-----------+-----------+--------+-----------+----------+--------+---------+--------+--------+------+--------+--------+--------+-------+
¦Видимое теплонап-¦ 291 - 465 ¦267 ¦ 291 - 465 ¦291 ¦ 291 - 465 ¦
¦ряжение топочного¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦объема q , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ v ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кВт/куб. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+-----------T-----------T--------T-----------T----------+--------+---------T--------T--------T------+--------+--------T--------T-------+
¦Коэффициент ¦1,4 ¦1,4 ¦1,35 ¦1,40 ¦1,3 ¦1,3 ¦1,4 ¦1,4 ¦1,4 ¦1,35 ¦1,35 ¦1,5 ¦1,5 ¦1,3 - ¦
¦избытка воздуха в¦ ¦ ¦---- ¦---- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦1,35 ¦
¦топке <*****> ¦ ¦ ¦1,45 ¦1,55 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+-----------+-----------+--------+-----------+----------+--------+---------+--------+--------+------+--------+--------+--------+-------+
¦Доля золы топлива¦25 ¦30 ¦21 ¦18 ¦20 ¦18 ¦20 ¦20 ¦21 ¦19 ¦21 ¦35 ¦30 ¦32 - 55¦
¦в уносе а , % ¦ ¦ ¦-- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ун. ¦ ¦ ¦19 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+-----------+-----------+--------+-----------+----------+--------+---------+--------+--------+------+--------+--------+--------+-------+
¦Потери теплоты от¦2,0 ¦3,0 ¦2,0 ¦3,5 ¦2,0 ¦0,5 ¦3,0 ¦3,0 ¦5,0 ¦3,0 ¦2,0 ¦2,0 ¦2,0 ¦2,0 ¦
¦химической непо- ¦ ¦ ¦--- ¦--- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦лноты горения q ,¦ ¦ ¦2,5 ¦4,0 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦% ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+-----------+-----------+--------+-----------+----------+--------+---------+--------+--------+------+--------+--------+--------+-------+
¦Потери теплоты со¦5,0 ¦7,0 ¦6,2 ¦7,4 ¦4,8 ¦2,0 ¦3,0 ¦5,0 ¦2,7 ¦1,8 - ¦3,5 ¦6,0 ¦6,0 ¦1,0 - ¦
¦шлаком q , % ¦ ¦ ¦--- ¦--- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦2,8 ¦ ¦ ¦ ¦1,8 ¦
¦ 4шл. ¦ ¦ ¦5,3 ¦6,2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+-----------+-----------+--------+-----------+----------+--------+---------+--------+--------+------+--------+--------+--------+-------+
¦Потери теплоты с ¦1,0 ¦4,0 ¦2,7 ¦1,6 ¦2,0 ¦2,5 ¦1,0 ¦1,0 ¦2,3 ¦3,4 - ¦3,1 ¦8,0 ¦5,0 ¦5,2 - ¦
¦уносом <******> ¦ ¦ ¦--- ¦--- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦3,9 ¦ ¦ ¦ ¦7,2 ¦
¦q , % ¦ ¦ ¦2,1 ¦1,1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 4унос. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+-----------+-----------+--------+-----------+----------+--------+---------+--------+--------+------+--------+--------+--------+-------+
¦Суммарные потери ¦6,0 ¦11,0 ¦9,2 ¦9,3 ¦7,1 ¦4,5 - ¦4,0 ¦6,0 ¦5,3 ¦6,0 - ¦7,0 ¦14,0 ¦11,0 ¦6,5 - ¦
¦теплоты от меха- ¦ ¦ ¦--- ¦--- ¦ ¦5,5 ¦ ¦ ¦ ¦6,5 ¦ ¦ ¦ ¦9,3 ¦
¦нической неполно-¦ ¦ ¦7,7 ¦7,6 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ты горения q , % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 4 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+-----------+-----------+--------+-----------+----------+--------+---------+--------+--------+------+--------+--------+--------+-------+
¦Давление воздуха ¦80 ¦80 ¦100 ¦100 ¦100 ¦100 ¦80 ¦80 ¦80 ¦80 ¦85 ¦80 ¦80 ¦100 ¦
¦под решеткой ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦р , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ дут. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кг х с/кв. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+-----------+-----------+--------+-----------+----------+--------+---------+--------+--------+------+--------+--------+--------+-------+
¦Температура воз- ¦До 200 ¦До 200 ¦До 200 ¦До 200 ¦До 200 ¦200 ¦25 или ¦25 или ¦25 или ¦25 или¦До 200 ¦25 ¦25 ¦25 ¦
¦духа для дутья ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦150 - ¦150 - ¦150 - ¦150 - ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦t , -С ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦200 ¦200 ¦200 ¦200 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ гв ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L-----------------+-----------+-----------+--------+-----------+----------+--------+---------+--------+--------+------+--------+--------+--------+--------
Продолжение таблицы П.5.1
------------------T------------------------------------------------------------------------------------------------------T-------------------¬
¦ Наименование ¦ Топки с механическими забрасывателями и неподвижной решеткой ¦ Топки скоростного ¦
¦ +---------T----------------------------T---------------------------------------------------------------+ горения ¦
¦ ¦Антрациты¦ Каменные угли ¦ Бурые угли ¦ ¦
¦ +---------+---------T--------T---------+-------------T-----------T-----------T------------T------------+--------T----------+
¦ ¦Донецкий ¦ Типа ¦ Типа ¦Типа куз-¦Типа ирша- ¦Типа арте- ¦Типа весе- ¦Типа хара- ¦Типа подмос-¦Рубленая¦Дробленные¦
¦ ¦антрацит ¦кузнецких¦донецких¦нецкого ¦бородинского,¦мовского, с¦ловского, с¦норского, с ¦ковного, с ¦ щепа, ¦ отходы и ¦
¦ ¦АМ и АС, ¦Д и Г, с ¦Д и Г, с¦2СС, с ¦с W = 8,8%¦W = 7,5%¦W = 8,4%¦W = 13,6%¦W = 12,8%¦ W = ¦ опилки, ¦
¦ ¦с А = ¦ А = ¦ А = ¦А = ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦ р. ¦ W = ¦
¦ ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦А = 4,2% ¦А = 4,2%¦А = 6,5%¦А = 2,9% ¦А = 8,9% ¦40 - 50%¦ р. ¦
¦ ¦ 2% ¦1,4% <*> ¦3,2% <*>¦1,7% <*> ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦ ¦ 40 - 50% ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦<*> ¦<*> ¦<*> ¦<*> ¦<*> ¦ ¦ ¦
+-----------------+---------+---------+--------+---------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+--------+----------+
¦Видимое теплонап-¦ 930 - 1163 ¦810 - 1040 ¦5800 - ¦2320 - ¦
¦ряжение зеркала ¦ ¦ ¦6960 ¦4640 ¦
¦горения q , ¦ ¦ ¦<***> ¦<***> ¦
¦ R ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кВт/кв. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+-----------------------------------------------------------------------------------------+------------+--------+----------+
¦Видимое теплонап-¦ 291 - 349 ¦ 291 - 349 ¦
¦ряжение топочного¦ ¦ ¦
¦объема q , ¦ ¦ ¦
¦ v ¦ ¦ ¦
¦кВт/куб. м ¦ ¦ ¦
+-----------------+---------T---------T--------T---------T-------------T-----------T-----------T------------T------------+--------T----------+
¦Коэффициент ¦1,6 - 1,7¦1,4 - 1,5¦1,4 - ¦1,4 - 1,5¦1,4 - 1,5 ¦1,4 - 1,5 ¦1,4 - 1,5 ¦1,4 - 1,5 ¦1,4 - 1,5 ¦1,2 ¦1,3 ¦
¦избытка воздуха в¦ ¦ ¦1,5 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦топке <*****> ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+---------+---------+--------+---------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+--------+----------+
¦Доля золы топлива¦10 ¦16/7 ¦13/6 ¦16/7 ¦22/9,5 ¦15/7 ¦12,5/9,5 ¦15/7 ¦10,5/5 ¦- ¦- ¦
¦в уносе а , % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ун. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+---------+---------+--------+---------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+--------+----------+
¦Потери теплоты от¦0,5 - 1,0¦0,5 - 1,0¦0,5 - ¦0,5 - 1,0¦0,5 - 1,0 ¦0,5 - 1,0 ¦0,5 - 1,0 ¦0,5 - 1,0 ¦0,5 - 1,0 ¦1,0 ¦1,0 ¦
¦химической непо- ¦ ¦ ¦1,0 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦лноты горения q ,¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦% ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+---------+---------+--------+---------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+--------+----------+
¦Потери теплоты со¦5,0 ¦2,0 ¦3,5 ¦3,0 ¦2,0 ¦3,5 ¦5,5 ¦3,5 ¦7,0 ¦- ¦- ¦
¦шлаком q , % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 4шл. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+---------+---------+--------+---------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+--------+----------+
¦Потери теплоты с ¦8,5/5 ¦3,5/1,0 ¦3,6/1,0 ¦8,0/2,0 ¦4,0/1,0 ¦2,0/0,5 ¦2,5/1,0 ¦3,5/1,0 ¦3/0,5 ¦2 ¦2 ¦
¦уносом <******> ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦q , % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 4унос. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+---------+---------+--------+---------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+--------+----------+
¦Суммарные потери ¦13,5/10,0¦5,5/3,00 ¦6,5/4,5 ¦11/5,0 ¦6/3,0 ¦5,5/4,0 ¦8,0/6,5 ¦7,5/5,0 ¦10,0/7,5 ¦2 ¦2 ¦
¦теплоты от меха- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦нической неполно-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ты горения q , % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 4 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+---------+---------+--------+---------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+--------+----------+
¦Давление воздуха ¦100 ¦80 ¦80 ¦80 ¦80 ¦80 ¦80 ¦80 ¦80 ¦80 ¦70 ¦
¦под решеткой ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦р , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ дут. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кг х с/кв. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+---------+---------+--------+---------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+--------+----------+
¦Температура воз- ¦25 или ¦25 или ¦25 или ¦25 или ¦25 или ¦25 или ¦25 или ¦25 или ¦25 или ¦200 - ¦200 - 250 ¦
¦духа для дутья ¦150 - 200¦150 - 200¦150 - ¦150 - 200¦150 - 200 ¦150 - 200 ¦150 - 200 ¦150 - 200 ¦150 - 200 ¦250 ¦ ¦
¦t , -С ¦ ¦ ¦200 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ гв ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L-----------------+---------+---------+--------+---------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+--------+-----------
Продолжение таблицы П.5.1
------------------T---------------------------------------------------------------------------------------------------¬
¦ Наименование ¦ Топки с механическим забрасывателями и цепной решеткой обратного хода ¦
¦ +-----------------------------------T---------------------------------------------------------------+
¦ ¦ Каменные угли ¦ Бурые угли ¦
¦ +--------T--------T--------T--------+-------------T-----------T-----------T------------T------------+
¦ ¦Типа ¦ Типа ¦Типа су-¦Типа ¦Типа ирша- ¦Типа арте- ¦Типа весе- ¦Типа хара- ¦Типа подмос-¦
¦ ¦кузнец- ¦донецких¦чанско- ¦кузнец- ¦бородинского,¦мовского, с¦ловского, с¦норского, с ¦ковного, с ¦
¦ ¦ких Д и ¦Д и Г, с¦го, с ¦кого ¦с W = 8,8%¦W = 7,4%¦W = 8,4%¦W = 13,6%¦W = 12,8%¦
¦ ¦Г, с ¦ А = ¦А = ¦2CC, с ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦
¦ ¦А = ¦ пр. ¦ пр. ¦А = ¦А = 4,6% ¦А = 4,2%¦А = 6,5%¦А = 2,9% ¦А = 8,9% ¦
¦ ¦ пр. ¦3,2% <*>¦5,7% <*>¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦ пр. ¦
¦ ¦1,4% <*>¦ ¦ ¦1,7% <*>¦<*> ¦<*> ¦<*> ¦<*> ¦<*> ¦
+-----------------+--------+--------+--------+--------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+
¦Видимое теплонап-¦ 1395 - 1745 ¦ 1395 - 1629 ¦ 1395 - 1745 ¦1163 - 1395 ¦
¦ряжение зеркала ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦горения q , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ R ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кВт/кв. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+-----------------+-----------------+--------------------------------------------------+------------+
¦Видимое теплонап-¦ 290 - 465 ¦ 290 - 465 ¦
¦ряжение топочного¦ ¦ ¦
¦объема q , ¦ ¦ ¦
¦ v ¦ ¦ ¦
¦кВт/куб. м ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------T--------T--------T--------+-------------T-----------T-----------T------------T------------+
¦Коэффициент ¦1,3 - ¦1,3 - ¦1,3 - ¦1,3 - ¦1,3 - 1,4 ¦1,3 - 1,4 ¦1,3 - 1,4 ¦1,3 - 1,4 ¦1,3 - 1,4 ¦
¦избытка воздуха в¦1,4 ¦1,4 ¦1,4 ¦1,4 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦топке <*****> ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+--------+--------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+
¦Доля золы топлива¦20/9,0 ¦17/7,5 ¦11/5,0 ¦20/9 ¦27/12 ¦19/8,5 ¦15/17 ¦19/8,5 ¦11/5 ¦
¦в уносе а , % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ун. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+--------+--------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+
¦Потери теплоты от¦0,5 - ¦0,5 - ¦0,5 - ¦0,5 - ¦0,5 - 1,0 ¦0,5 - 1,0 ¦0,5 - 1,0 ¦0,5 - 1,0 ¦0,5 - 1,0 ¦
¦химической непо- ¦1,0 ¦1,0 ¦1,0 ¦1,0 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦лноты горения q ,¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦% ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+--------+--------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+
¦Потери теплоты со¦1,5 ¦2,5 ¦4,5 ¦2,0 ¦1,5 ¦3,0 ¦4,5 ¦2,5 ¦4,5 ¦
¦шлаком q , % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 4шл. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+--------+--------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+
¦Потери теплоты с ¦4,0/1,5 ¦3,5/1,0 ¦3,0/1,0 ¦9,0/3,0 ¦4,5/1,6 ¦2,5/1,0 ¦3,0/1,0 ¦4,5/1,5 ¦2,5/1,0 ¦
¦уносом <******> ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦q , % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 4унос. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+--------+--------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+
¦Суммарные потери ¦5,5/3,0 ¦6,0/3,5 ¦7,5/5,5 ¦11,0/5,0¦6,0/3,0 ¦5,5/4,0 ¦7,5/6,0 ¦7,0/4,0 ¦7,0/5,5 ¦
¦теплоты от меха- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦нической неполно-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ты горения q , % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 4 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+--------+--------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+
¦Давление воздуха ¦50 ¦50 ¦50 ¦50 ¦50 ¦50 ¦50 ¦50 ¦50 ¦
¦под решеткой ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦р , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ дут. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кг х с/кв. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+--------+--------+-------------+-----------+-----------+------------+------------+
¦Температура воз- ¦25 или ¦25 или ¦25 или ¦25 или ¦150 - 250 ¦150 - 250 ¦150 - 250 ¦150 - 250 ¦150 - 250 ¦
¦духа для дутья ¦150 - ¦150 - ¦150 - ¦150 - ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦t , -С ¦200 ¦200 ¦200 ¦200 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ гв ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L-----------------+--------+--------+--------+--------+-------------+-----------+-----------+------------+-------------
Продолжение таблицы П.5.1
------------------T-----------------------------------------T---------T---------T------------T---------------------¬
¦ Наименование ¦Топки с пневматическими забрасывателями и¦ Топки с ¦Шахтно- ¦Топки с на- ¦ Шахтные топки ¦
¦ ¦ цепной решеткой прямого хода <**> ¦ цепной ¦цепные ¦клонно-пере-¦ с наклонной ¦
¦ +-----------------T-----------------------+решеткой ¦топки ¦талкивающими¦неподвижной решеткой ¦
¦ ¦ Каменные угли ¦ Бурые угли ¦ ¦ ¦решетками ¦ ¦
¦ +--------T--------+-----------T-----------+---------+---------+------------+-----------T---------+
¦ ¦Типа ¦ Типа ¦Типа арте- ¦Типа весе- ¦Донецкий ¦Торф кус-¦ Эстонские ¦Торф куско-¦Древесные¦
¦ ¦кузнец- ¦донецких¦мовского, с¦ловского, с¦антрацит ¦ковой, с ¦ сланцы, с ¦вой, с ¦отходы, с¦
¦ ¦ких Д и ¦Д и Г, с¦W = 7,4%¦W = 8,4%¦АС, АМ, с¦W = ¦ W = 5% ¦W = 40% ¦W = 50%¦
¦ ¦Г, с ¦ А = ¦ пр. ¦ пр. ¦А = 2%¦ р. ¦ пр. ¦ р. ¦ р. ¦
¦ ¦А = ¦ пр. ¦А = 4,2%¦А = 6,5%¦ пр. ¦40 - 50% ¦ А = 21% ¦А = 2,6%¦ ¦
¦ ¦ пр. ¦3,2% <*>¦ пр. ¦ пр. ¦ <*> ¦А = 3%¦ пр. ¦ пр. ¦ ¦
¦ ¦1,4% <*>¦ ¦<*> ¦<*> ¦ ¦ пр. ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+-----------+-----------+---------+---------+------------+-----------+---------+
¦Видимое теплонап-¦ 1163 ¦ 1629 ¦1163 ¦1745 - ¦1395 <****> ¦1279 ¦581 ¦
¦ряжение зеркала ¦ ¦ ¦ ¦2210 ¦ ¦ ¦ ¦
¦горения q , ¦ ¦ ¦ ¦<****> ¦ ¦ ¦ ¦
¦ R ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кВт/кв. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+-----------------+-----------------------+---------+---------+------------+-----------+---------+
¦Видимое теплонап-¦ 290 - 349 ¦ 290 - 465 ¦233 - 349 ¦233 ¦349 ¦
¦ряжение топочного¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦объема q , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ v ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кВт/куб. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------T--------T-----------T-----------+---------T---------+------------+-----------+---------+
¦Коэффициент ¦1,3 - ¦1,3 - ¦1,3 - 1,4 ¦1,3 - 1,4 ¦1,5 - 1,6¦1,3 ¦1,4 ¦1,4 ¦1,4 ¦
¦избытка воздуха в¦1,4 ¦1,4 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦топке <*****> ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+-----------+-----------+---------+---------+------------+-----------+---------+
¦Доля золы топлива¦20/9 ¦17/7,5 ¦19/8,5 ¦15/7 ¦10 ¦- ¦- ¦- ¦- ¦
¦в уносе а , % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ун. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+-----------+-----------+---------+---------+------------+-----------+---------+
¦Потери теплоты от¦0,5 - ¦0,5 - ¦0,5 - 1,0 ¦0,5 - 1,0 ¦0,5 ¦1,0 ¦3,0 ¦2,0 ¦2,0 ¦
¦химической непо- ¦1,0 ¦1,0 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦лноты горения q ,¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦% ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+-----------+-----------+---------+---------+------------+-----------+---------+
¦Потери теплоты со¦1,5 ¦2,5 ¦3,0 ¦4,5 ¦5,0 ¦- ¦2,0 ¦1,0 ¦- ¦
¦шлаком q , % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 4шл. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+-----------+-----------+---------+---------+------------+-----------+---------+
¦Потери теплоты с ¦4,0/1,5 ¦3,5/1,0 ¦2,5/1,0 ¦3,0/1,0 ¦8,5/5,0 ¦- ¦1,0 ¦1,0 ¦2,0 ¦
¦уносом <******> ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦q , % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 4унос. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+-----------+-----------+---------+---------+------------+-----------+---------+
¦Суммарные потери ¦5,5/3,9 ¦6,0/3,5 ¦5,5/4,0 ¦7,5/6,0 ¦13,5/10 ¦2,0 ¦3,0 ¦2,0 ¦2,0 ¦
¦теплоты от меха- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦нической неполно-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ты горения q , % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 4 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+-----------+-----------+---------+---------+------------+-----------+---------+
¦Давление воздуха ¦80 ¦80 ¦80 ¦80 ¦100 ¦100 ¦60 ¦60 ¦80 ¦
¦под решеткой ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦р , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ дут. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кг х с/кв. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------+--------+-----------+-----------+---------+---------+------------+-----------+---------+
¦Температура воз- ¦25 или ¦25 или ¦200 - 250 ¦200 - 250 ¦25 или ¦250 ¦25 или ¦200 - 250 ¦200 - 250¦
¦духа для дутья ¦150 - ¦150 - ¦ ¦ ¦150 - 200¦ ¦150 - 200 ¦ ¦ ¦
¦t , -С ¦200 ¦200 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ гв ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L-----------------+--------+--------+-----------+-----------+---------+---------+------------+-----------+----------
--------------------------------
<*> Цифры в знаменателе относятся к топкам с золовым
помещением, в числителе - без золового помещения.
<**> Сжигание каменных углей с легкоплавкой золой в топках с
пневматическими забрасывателями и цепной решеткой прямого хода не
рекомендуется.
<***> За расчетную площадь зеркала горения принять площадь
открытой части зажимающей решетки. Меньшие значения для котлов
паропроизводительностью меньше 10 т/ч.
<****> Меньшие значения для котлов паропроизводительностью
меньше 20 т/ч.
<*****> Меньшие значения для котлов паропроизводительностью
меньше 10 т/ч.
<******> Потери с уносом изменяются прямо пропорционально
содержанию в топливе пылевых частиц размером 0 - 0,09 мм. При
отсутствии возврата уноса и острого дутья потери с уносом
увеличиваются в 3 раза. В таблица значения потерь с уносом при
сжигании бурых и каменных углей даны для рядового топлива с
содержанием пылевых частиц 2,5%.
Примечание: Активная длина неподвижной колосниковой решетки
при ручной загрузке не должна превышать 2,12 м, при
механизированной - 3,0 м. Топки с механическими и пневматическими
забрасывателями должны быть открытыми, а при наклонном заднем
своде его низшая точка должна лежать на высоте не менее 1,3 м от
решетки. Топки с цепной решеткой прямого хода должны иметь задний
свод, перекрывающий на 50 - 60% активную длину решетки и лежащий в
нижней точке на 500 - 600 мм выше полотна. В топках следует
применять острое дутье и возврат уноса из зольников котла и
золоуловителя I ступени. Количество воздуха на острое дутье должно
составлять для котлов до 20 т/ч не более 5%, выше 20 т/ч - не
более 10% теоретически необходимого. Количество шлака и золы в
процентах общей зольности топлива может быть принято для топок:
d d
шл. зол.
С ручным забросом на неподвижную решетку 60 - 70 30 - 40
С механизированным забросом на неподвижную решетку 45 - 60 40 - 55
С цепными решетками и шурующими планками 70 - 80 20 - 30.
Приложение 6
к "Методическому пособию по расчету,
нормированию и контролю выбросов
загрязняющих веществ
в атмосферный воздух"
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИИ ПРЕДПРИЯТИЯ ПО ВОЗДЕЙСТВИЮ
ЕГО ВЫБРОСОВ НА АТМОСФЕРНЫЙ ВОЗДУХ
1. Специфика задач по нормированию выбросов обусловлена,
прежде всего, тем, что источниками загрязнения атмосферы являются
промышленные предприятия и производственные объекты с широким
спектром количественных и качественных характеристик выбрасываемых
в атмосферу вредных веществ из источников разного типа. Кроме
того, эти объекты расположены в городах и населенных пунктах,
производственный потенциал и производственная инфраструктура
которых существенно различны. В связи с этим целесообразно в
рамках работ по нормированию выбросов, разделить предприятия на
категории в соответствии со значимостью воздействия их выбросов на
атмосферный воздух.
Определение категории предприятия как источника негативного
воздействия на атмосферный воздух необходимо:
- для общей оценки экологической безопасности города (региона)
в части оценки состояния выбросов и загрязнения атмосферного
воздуха;
- для принятия природоохранных решений при разработке
перспективных планов развития городов и промышленных комплексов;
- для определения вида периодичности и объема
производственного и государственного (инспекторского) контроля
воздухоохранной деятельности предприятия;
- и т.д.
2. По степени воздействия выбросов на атмосферный воздух
предприятия подразделяются на четыре категории (1 - 4).
3. Для предприятия проводятся расчеты загрязнения атмосферного
воздуха в соответствии с ОНД-86 [6] с использованием согласованной
в установленном порядке унифицированной программы расчета
загрязнения атмосферы (УПРЗА). По результатам расчетов в разрезе
каждого j-го вещества, выбрасываемого источниками предприятия,
рассчитывается параметр g , позволяющий в соответствии с
j
п. 8.5.14 ОНД-86 [6] дать предварительную оценку воздействия на
качество атмосферного воздуха выбросов j-го вещества источниками
этого предприятия.
Параметр g рассчитывается по формуле:
j
С' при С > 0,1
фj нj
g = С + { , (П.6.1)
j нj 0 при С <= 0,1
нj
где:
С - наибольшее значение приземной концентрации данного
нj
вещества при наиболее неблагоприятном режиме выбросов (в долях
|
