|
Стр. 6
сооружению и разворотов при подходе и отходе.
3.7.2.6. Коэффициент, учитывающий ограничение скорости
движения землесоса на отдельных участках трассы, рассчитывается по
зависимости:
S V
ср
К = ---------, (92)
v SUM S V
l i
где:
S - дальность транспортировки грунта на отвал, км;
V - средняя паспортная скорость землесоса, км/ч (узл.);
ср
S - длина участка трассы с ограниченной скоростью движения,
l
км;
V - допустимая скорость движения на данном участке трассы,
i
км/ч (узл.)
Примечание. Общая сумма "S " должна быть равна "S", в расчет
l
также включаются участки, где ограничения по скорости движения
землесоса нет.
3.7.2.7. Норма времени на 1 км отвозки грунта на отвал и
возвращения к месту работы рассчитывается по зависимости:
н 2
t = ----------, (93)
х V К К
ср рт з
где:
V - средняя паспортная скорость движения землесоса, км/ч;
ср
К - коэффициент, учитывающий задержки в пути, выбирается по
з
табл. П.8.2;
К - коэффициент, учитывающий разгон и торможение землесоса,
рт
выбирается из табл. П.8.1.
3.7.2.7. При расположении трассы движения землесоса на
Т
мелководных участках - < 15 , где Т - максимальная осадка судна,
- Н
м, Н - глубина на трассе движения, м, допустимая скорость движения
определяется по графику, приведенному в Приложении 8 (не
приводится).
3.7.2.8. Разгрузка трюма землесоса на подводном отвале с
неограниченной вместимостью производится через днищевые дверцы или
цилиндрические отверстия на малом ходу путем открытия дверец или
затворов. Для ускорения процесса разгрузки грунтовыми насосами в
трюм подается вода.
На отвалах с ограниченной вместимостью, когда возможно касание
дна створками дверей при их открытии, производится частичная или
полная разгрузка трюма путем рефулирования, рассеивая грунт по
акватории отвала на малом ходу землесоса.
Средняя продолжительность разгрузки трюма на отвалах с
неограниченной вместимостью (глубоководные отвалы) приведена в
табл. 21.
Таблица 21
СРЕДНЯЯ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ РАЗГРУЗКИ ТРЮМА НА ПОДВОДНЫЙ
ГЛУБОКОВОДНЫЙ ОТВАЛ С НЕОГРАНИЧЕННОЙ ВМЕСТИМОСТЬЮ
-------------------------T---------------------------------------¬
¦Землесос с вместимостью ¦ Продолжительность разгрузки грунтов ¦
¦ трюма, куб. м ¦ гранулометрических классов, ч ¦
¦ +----------------------T----------------+
¦ ¦(IV - VI), IV, V, IIIг¦остальные классы¦
+------------------------+----------------------+----------------+
¦600...2500 ¦0,15 ¦0,10 ¦
+------------------------+----------------------+----------------+
¦2501...7000 ¦0,20 ¦0,15 ¦
+------------------------+----------------------+----------------+
¦Более 7000 ¦0,30 ¦0,25 ¦
L------------------------+----------------------+-----------------
Продолжительность разгрузки трюма путем рефулирования на
подводный отвал определяется по зависимости:
н
Р 4W
t = ---, (94)
раз Q
в
где:
н
W - норма загрузки трюма, куб. м;
Q - расход грунтового насоса по воде, куб. м/ч.
в
3.7.2.9. При разгрузке трюма на береговой отвал путем
рефулирования из трюма по подвесному напорному грунтопроводу с
коническим насадком грунтовые насосы переключаются на
последовательную работу. Продолжительность разгрузки трюма
рассчитывается по зависимости:
н
10W
t = ----. (95)
раз Q
в
3.7.2.10. При разгрузке трюма путем рефулирования по напорному
грунтопроводу на береговой отвал в продолжительность разгрузки
трюма входят:
стыковка и расстыковка корпусного грунтопровода с береговым;
разгрузка трюма путем рефулирования;
промывка трубопровода после окончания разгрузки трюма.
3.7.3. Коэффициентом использования рабочего периода
самоотвозного землесоса называется отношение продолжительности
работы землесоса к календарному периоду пребывания на участке:
t
р
К = -------, (96)
вр Т - t
к п
где:
t - продолжительность работы самоотвозного землесоса,
р
состоящая из продолжительности всех элементов цикла работы
землесоса, ч;
Т - календарный период пребывания землесоса на участке работ,
к
ч;
t - простой землесоса.
п
3.7.4. В состав производственных остановок самоотвозного
землесоса входят:
осмотр, смазка механизмов и смена изношенных деталей;
пополнение запасов воды и топлива;
сдача мусора и подсланевых вод;
очистка спецустройств от предметов захламления;
пропуск судов;
стоянки по гидрометеорологическим условиям.
В состав простоев самоотвозного землесоса входят:
запреты на производство работ;
ликвидация последствий аварий и аварийных происшествий;
простои из-за отсутствия топлива;
материально-техническое снабжение;
неукомплектованность экипажа.
Простои землесоса учитываются отдельно и не включаются при
расчете коэффициента использования рабочего периода.
3.7.5. Суточная выработка самоотвозного землесоса
рассчитывается по зависимости:
Q = 24q К , (97)
с вр
где:
24 - продолжительность суток, ч;
q - часовая производительность самоотвозного землесоса,
куб. м/ч;
К - коэффициент использования рабочего периода.
вр
4. РЕФУЛЕРНЫЕ ЗЕМЛЕСОСЫ
4.1. Технология работы рефулерных землесосов
4.1.1. В состав рефулерных землесосов входят:
самоходные рефулерные землесосы с подвесным рефулерным
трубопроводом;
якорные рефулерные землесосы, транспортирующие грунт по
плавучему и береговому грунтопроводам.
4.1.2. Самоходный рефулерный землесос разрабатывает грунт,
двигаясь вдоль прорези, волочащимися грунтоприемниками и
рефулирует его по поворотному подвесному трубопроводу, на концах
которого установлен конический насадок.
Длина подвесного грунтопровода в среднем составляет 50 м, при
наличии конического насадка дальность выброса пульпы - 70...80 м.
4.1.2.1. Разработка прорези ведется продольными галсами.
Ширина разрабатываемой прорези устанавливается по минимальному
удалению отвала грунта от бровки прорези и рассчитывается по
зависимости:
В = D - D , (98)
max min
где:
D - максимальная дальность полета струи, м;
max
D - минимальное расстояние от оси отвала до бровки прорези,
min
м.
4.1.2.2. Процесс грунтозабора идентичен процессу грунтозабора
самоотвозного землесоса.
4.1.3. Якорные папильонажные землесосы разработку прорези
выполняют, перемещаясь на тросах по ширине прорези от бровки до
бровки и продвигаясь вперед после каждого поперечного прохода
прорези.
4.1.3.1. При наличии свайного устройства перемещение по ширине
прорези производится веерным способом.
При расположении свайного устройства в диаметральной плоскости
(напорный свайный ход) перемещение землесоса вперед определяется
величиной продвижения главной сваи относительно корпуса землесоса,
при этом радиус качания земснаряда увеличивается с продвижением
сваи в корму.
При выборе всего свайного хода производится перезаколка сваи,
для чего землесос устанавливается по оси прорези, закалывается
вспомогательная свая, главная свая поднимается и на тележке
перемещается в начало прорези.
Главная свая закалывается, вспомогательная свая поднимается и
процесс разработки грунта продолжается.
4.1.3.2. Максимальная ширина разрабатываемой прорези землесоса
с напорным свайным ходом должна быть не более:
В <= 1,40R , (99)
max min
где:
R - минимальный радиус качания землесоса, определяемый по
min
зависимости:
______________
/ 2 2
R = l + \/(l + l ) - Н , (100)
min k р ф г
где:
l - расстояние между осью главной сваи при ее нахождении в
k
носовой части прорези и цапфами подвеса рамы, м;
l - длина рамы, м;
р
l - длина фрезы, м;
ф
Н - глубина разработки, м.
г
4.1.3.3. Землесос устанавливается на свае и двух якорях на оси
прорези.
Папильонажные якоря завозятся перпендикулярно оси прорези при
угле поворота землесоса для выхода на бровку более 30- и с
опережением на 5...10 градусов при угле поворота менее 30
градусов.
4.1.3.4. Перекладка рабочих якорей производится, если углы
отставания тросов при положении землесоса на оси прорези будут
составлять 60 градусов.
4.1.3.5. От точности установки землесоса на прорези зависит
точность выхода на рабочие бровки, поэтому для ориентации
землесоса на прорези должны быть выставлены осевые створы с
боковым отклонением меньше допустимого перебора по ширине прорези.
В период перезаколок необходимо осуществлять постоянный
контроль и корректировку положения землесоса на прорези.
Проходка землесоса определяется по количеству перезаколок
главной сваи.
Схема установки землесоса на прорези и его перемещения
приведена на рис. 15 "а".
4.1.4. При расположении свай в плоскости, перпендикулярной
диаметральной плоскости землесоса, перемещение землесоса вдоль
прорези осуществляется путем поочередной перезаколки свай при
нахождении земснаряда на бровке (методом шагания на сваях).
Схема установки и перемещения землесоса приведена на рис. 15
"б".
Величина подачи землесоса вперед за один шаг рассчитывается по
зависимости:
Р = b sin альфа , (101)
а п
где:
b - база свай (расстояние между осями свай), м;
альфа - угол поворота землесоса от оси к бровке, град.
п
При шагающем свайном ходе возможны образования у бровок
неразработанных клиньев, ширина которых на бровке определяется
зависимостью:
ДЕЛЬТА b = Р - l , (102)
к а ф
где l - длина фрезы, м.
ф
4.1.4.1. Для предотвращения пропусков на бровках угол
разворота землесоса при выходе на бровку должен быть не более
рассчитанного по зависимости:
l
ф
альфа = arcsin --, (103)
п b
при этом ширина разрабатываемой прорези будет составлять
величину, рассчитанную по формуле:
l
ф
В = 2R --, (104)
р к b
где R - радиус качания землесоса на свае, рассчитываемый по
к
зависимости:
______________
/ 2 2
R = l + \/(l + l ) - Н , (105)
к k р ф г
где:
l - расстояние от оси свай до оси цапф подвески рамы, м;
k
l - длина рамы, м;
р
l - длина фрезы, м;
ф
Н - глубина разработки, м.
г
4.1.5. Авантово-папильонажные землесосы могут перемещаться по
ширине прорези параллельно оси, под углом к оси, веерным способом,
крестовым способом.
4.1.5.1. Параллельное перемещение и перемещение под углом к
оси прорези применяются при большой ширине разрабатываемой прорези
(до 120 м).
4.1.5.2. Веерный способ перемещения применяется при разработке
траншей, узких котлованов и узких прорезей (ширина прорези не
более 1,4 длины корпуса землесоса).
4.1.5.3. Крестовый способ перемещения используется при
разработке узких прорезей на мелководье (забровочные глубины менее
осадки землесоса).
4.1.5.4. При веерном способе перемещения землесос
устанавливается на прорези на четырех якорях.
4.1.5.5. При других способах перемещения землесос
устанавливается на пяти - шести якорях.
Схемы установки и перемещения землесоса приведены на рис. 11 и
16.
4.1.6. Траншейные землесосы разрабатывают прорезь сериями -
продольными траншеями протяженностью 100...200 м в зависимости от
возможной дальности завозки рабочих якорей и длины грунтопровода.
По ширине прорезь в каждой серии делится на траншеи шириной не
более ширины корпуса землесоса.
На землесосах, оборудованных щелевыми грунтоприемниками,
ширина траншеи принимается равной ширине корпуса землесоса.
4.1.7. На участке работ траншейный землесос устанавливается на
четырех или пяти якорях, схема установки приведена на рис. 2.
4.1.7.1. Положение траншей и границы серий на местности
фиксируются створными знаками, освещаемыми в ночное время.
Створные знаки могут устанавливаться как на берегу, так и на воде.
Удаленность створных знаков от места работы землесоса должна быть
не более 2000 м.
4.1.7.2. На прямолинейных участках большой протяженности,
когда из-за судоходства невозможна установка на прорези створных
знаков, ограждающих границы траншей, траншеи располагаются под
углом к оси прорези.
Створные знаки устанавливаются на берегу или на забровочном
пространстве. Угол между осью траншей и осью прорези должен быть
не более 10 градусов.
Положение траншеи на местности можно также зафиксировать путем
сбрасывания с борта землесоса буй в процессе движения на прорези.
4.1.7.3. При использовании радионавигационной системы
положение землесоса на прорези определяется по показаниям
индикаторов на планшетах с нанесенными границами разрабатываемой
прорези. Масштаб планшета должен обеспечивать необходимую точность
определения положения земснаряда на прорези и положение траншеи.
4.1.8. При наличии на участках работ постоянных течений
якорные рефулерные землесосы устанавливают против течения.
При разработке прорези, где действует боковое течение,
необходимо на течение завозить якоря с повышенной держащей силой и
увеличивать дальность завозки якорей в 1,3...1,5 раза, при этом на
барабанах лебедок должно оставаться не менее 10 шлагов троса при
нахождении землесоса на противоположной бровке.
4.1.8.1. После установки землесоса на прорези подключается к
корпусному грунтопроводу плавучий и плавучий грунтопровод
завозится к месту отвала грунта.
У папильонажных землесосов плавучий грунтопровод завозится на
траверз носовой части землесоса.
У траншейных землесосов - на траверз средней части
разрабатываемой серии.
4.1.8.2. При работе на береговой отвал плавучий грунтопровод
подключается к береговому.
4.1.8.3. Разливной понтон при подводном отвале грунта
закрепляется на местности на двух якорях и свае при ее наличии для
возможности его перемещения в процессе намыва грунта на отвале.
4.1.8.4. Рефулирование грунта на отвале может производиться
как в надводном, так и в подводном положении.
При рефулировании грунта в подводном положении уменьшается
степень вторичного загрязнения окружающей среды за счет
образования облака мутности. При подводном рефулировании с целью
снижения выходных скоростей пульпы на конце разливной трубы
рекомендуется устанавливать расширяющийся насадок.
4.1.8.5. Рефулирование сильно загрязненных вредными веществами
грунтов производится под водой через расширяющийся насадок, место
рефулирования ограждается съемными шторами для предотвращения
выноса облака мутности за пределы места рефулирования.
4.1.8.6. При подводном рефулировании необходимо по мере
накопления грунта приподнимать разливную трубу для предотвращения
ее засыпки.
4.1.8.7. Как при подводном, так и при надводном рефулировании
грунта по мере накопления грунта на отвале разливной понтон
периодически перемещается путем выбирания одного троса и
потравливания второго.
4.1.8.8. По мере перемещения земснаряда вперед периодически
производится потравление и выбирание тросов якорей, поддерживающих
плавучий грунтопровод.
4.1.8.9. При ограниченной вместимости отвала грунта
допускается подсыпка разливного понтона на 2/3 его длины.
Необходимо учитывать, что при подсыпке разливного понтона
происходит его всплытие на подсыпающем грунте и разливной понтон
может оказаться выше уровня воды.
4.1.8.10. При ограниченной ширине акватории, особенно при
работе с береговым грунтопроводом, необходимо проверить
возможность размещения и нормальной работы плавучего
грунтопровода.
Минимальная ширина акватории от бровки прорези до оси
подводного отвала грунта должна быть:
для авантово-папильонажных землесосов:
В >= 9l , (106)
ак ск
для свайно-папильонажных землесосов:
В >= 12l , (107)
ак ск
где l - длина секций плавучего грунтопровода, м.
ск
При работе с береговым грунтопроводом ширина акватории должна
быть больше рассчитанной по формулам в 1,5 раза.
4.1.8.11. Необходимая длина плавучего грунтопровода для
свайно-папильонажных землесосов с длиной секции 10...12 м
рассчитывается по зависимости:
l = 1,2D + В + 6l , (108)
пл р ск
где:
D - удаление отвала грунта от бровки прорези, м;
В - рабочая ширина разрабатываемой прорези, м;
р
l - длина секции плавучего грунтопровода, м.
ск
4.1.8.12. При применении резинотканевого плавучего
грунтопровода необходимая длина грунтопровода рассчитывается по
зависимости:
l = 1,8D + В . (109)
пл р
4.1.9. Для авантово-папильонажных землесосов необходимая длина
плавучего грунтопровода с секциями длиной 10...12 м рассчитывается
по зависимости:
l = 1,2D + В + 4l , (110)
пл р ск
а при применении резинотканевого - по формуле (109).
4.1.9.1. Шаг перекладки плавучего грунтопровода при
неограниченной вместимости подводного отвала рассчитывается по
зависимости:
S = 0,8D + В , (111)
пер р
при ограниченной вместимости подводного отвала определяется
вместимостью отвала по условию подсыпки разливного понтона.
4.1.10. Минимальная длина плавучего грунтопровода при
стесненной акватории для размещения колышки рассчитывается по
зависимости:
2 пи
l = (------ + 2) l , (112)
min альфа ск
ш
учитывая предельный угол поворота шарнира, равный альфа =
ш
20-:
l = 20l , (113)
ш ск
где:
альфа - предельный угол поворота гибкого соединения, рад.
ш
(град.);
l - длина секции плавучего грунтопровода, м.
ск
4.1.11. Толщина срезаемой стружки у фрезерных разрыхлителей
определяется по зависимости:
V
п
дельта = -----, (114)
ст n z
ф ф
где:
V - скорость папильонирования, м/мин.;
п
-1
n - частота вращения разрыхлителя, мин. ;
ф
z - количество режущих ножей.
ф
У роторных разрыхлителей толщина срезаемой стружки также
зависит от величины перемещения землесоса вперед.
4.1.12. В процессе разработки связных грунтов частоту вращения
фрезы необходимо поддерживать номинальной, также необходимо
учитывать снижение частоты вращении фрезы с увеличением на нее
нагрузки.
При электроприводе снижение частоты вращения может достигать
50%.
4.1.13. При разработке несвязных грунтов и связных грунтов
скрыто-текучей консистенции скорость папильонирования не
ограничивается.
4.1.14. При разработке плотных связных грунтов скорость
папильонирования не должна превышать величины, рассчитываемой по
зависимости:
V <= в n z , (115)
п р ф ф
где в - ширина отверстия на решетке грунтоприемника, м.
р
4.1.14.1. При разработке тонких слоев с применением фрезерных
разрыхлителей для предотвращения выкатывания фрезы при резании
грунта внакат папильонажный трос противоположного борта следует
держать втугую.
4.2. Технологические параметры работы якорных землесосов
4.2.1. Папильонажные землесосы оборудованы механическим
разрыхлителем грунта, способным, в зависимости от конструкции
разрыхлителя и мощности привода, разрыхлять все виды грунтов.
4.2.2. Траншейные землесосы оборудуются гидравлическими
разрыхлителями, которые эффективно работают на несвязных грунтах.
На связных грунтах (суглинки, глины) эффективность гидравлических
разрыхлителей очень низкая.
4.2.3. При разработке связных грунтов с использованием
механического разрыхлителя максимальная толщина разрабатываемого
слоя не должна быть более среднего диаметра фрезы. Для роторных
разрыхлителей толщина разрабатываемого слоя не должна быть более
0,8 диаметра роторного разрыхлителя.
4.2.3.1. На несвязных грунтах при использовании механического
разрыхлителя толщину разрабатываемого слоя не рекомендуется
принимать больше 1,5 диаметра разрыхлителя.
4.2.3.2. Для траншейных землесосов толщину разрабатываемого
слоя не рекомендуется принимать более 3,0 м.
4.2.3.3. При разработках на мелководье или в сухом береге
толщина разрабатываемого слоя определяется проходной глубиной
землесоса. Для предотвращения завала рамы от обрушивания
нависающего козырька грунта периодически производится его
разрушение разрыхлителем путем подъема рамы.
4.2.4. Скорость папильонирования при разработке связных
грунтов третьей, четвертой группы по трудности разработки
рассчитывается по зависимости:
V = 0,8в n z , (116)
п р ф ф
где:
в - ширина отверстия решетки, м;
р
-1
n - номинальная паспортная частота фрезы (ротора), мин. ;
ф
z - количество ножей (черпаков) в фрезе.
ф
При разработке связных фунтов пятой, шестой группы по
трудности разработки скорость папильонирования рассчитывается по
зависимости:
V = (0,45...0,5)в n z . (117)
п р ф ф
4.2.5. Перемещение землесоса вперед, оборудованного фрезерным
разрыхлителем, на связных грунтах зависит от заданной чистоты
выработки (высоты гребня) и рассчитывается по зависимости:
1
Р = h (tg альфа + -----------------), (118)
а гр tg (альфа - бета)
где:
h - допустимая высота гребня, м;
гр
альфа - угол наклона рамы, рад. (град.),
а также может быть определено по табл. 22.
Таблица 22
ПЕРЕМЕЩЕНИЕ ЗЕМСНАРЯДА ВПЕРЕД
----------------------------------T------------------------------¬
¦ Глубина разработки в диапазоне ¦Величина перемещения землесоса¦
¦ ¦ вперед, м ¦
+---------------------------------+------------------------------+
¦От минимальной до середины ¦Р = h (5...3,5) ¦
¦диапазона глубины разработки ¦ а гр ¦
+---------------------------------+------------------------------+
¦От середины диапазона до ¦Р = h (3,0...2,0) ¦
¦максимальной глубины разработки ¦ а гр ¦
L---------------------------------+-------------------------------
Примечание. С увеличением глубины разработки величина
коэффициента, приведенного в скобках, уменьшается.
4.2.6. Перемещение землесоса, оборудованного роторным
разрыхлителем, вперед на плотных связных грунтах не должно
превышать ширины окна решетки грунтоприемника для предотвращения
забоя грунтоприемника.
4.2.7. Перемещение землесоса на несвязных грунтах при
использовании фрезерного разрыхлителя не должно превышать длины
фрезы:
Р <= l , (119)
ф
где l - длина фрезы, м.
ф
Перемещение землесоса на несвязных грунтах при использовании
роторного разрыхлителя не должно превышать вылета ковша.
4.2.8. При траншейном способе разработки, когда ширина
грунтоприемника меньше ширины корпуса землесоса, заглубление
грунтоприемника ниже проектной отметки дна определяется по
зависимости:
__
В - b /m
гр / о
h = ------- \/----, (120)
заг 2m m
о
где:
В - ширина корпуса землесоса, м;
b - ширина грунтоприемника, м;
гр
m - величина заложения мгновенного откоса, выбирается из
о
табл. 23;
m - величина заложения естественного откоса после его
формирования, выбирается из табл. 23.
Таблица 23
ВЕЛИЧИНА ЗАЛОЖЕНИЯ ОТКОСА ГРУНТА
----------------------------T------------------T-------T---------¬
¦ Наименование грунта ¦Гранулометрический¦ m ¦ m ¦
¦ ¦ класс ¦ ¦ о ¦
+---------------------------+------------------+-------+---------+
¦Илы структурные ¦IV - VI ¦5...6 ¦2,5...4,0¦
+---------------------------+------------------+-------+---------+
¦Супесь, песок пылеватый ¦IV, IIIп ¦4...5 ¦2,0...2,5¦
+---------------------------+------------------+-------+---------+
¦Песок рыхлый ¦IIIк, IIIс, IIIм ¦3...4 ¦2,0...2,3¦
+---------------------------+------------------+-------+---------+
¦Песок средней плотности ¦IIIк, IIIс, IIIм ¦3...2 ¦2,0...1,5¦
+---------------------------+------------------+-------+---------+
¦Песок плотный ¦IIIк, IIIс, IIIк ¦2...1,5¦1,5...1,0¦
L---------------------------+------------------+-------+----------
4.2.9. Производительность землесоса зависит от объема
разрыхленного грунта и транспортирующей способности потока в
напорном грунтопроводе.
Производительность разрыхлителя должна быть на 10...20% больше
производительности по транспортирующей способности потока.
4.2.10. Производительность фрезерного разрыхлителя
определяется по зависимости:
q = 60Рh V , (121)
раз сл п
q = 60h b n z , (122)
раз сл р ф ф
где:
Р - перемещение землесоса вперед, м;
h - толщина разрабатываемого слоя, м;
сл
V - скорость папильонирования, м/мин.;
п
b - ширина отверстия сетки на грунтоприемнике, м;
р
-1
n - частота вращения фрезы, мин. ;
ф
z - количество ножей фрезы.
ф
4.2.11. Производительность роторного разрыхлителя определяется
по зависимости:
р
q = 60Рh V , (123)
раз сл п
р
q = 60n n омега К , (124)
раз р г ч
где:
-1
n - частота вращения роторного разрыхлителя, мин. ;
р
n - количество черпаков в роторном разрыхлителе, ед.;
г
омега - вместимость черпака, куб. м;
К - коэффициент наполнения черпака роторного разрыхлителя.
ч
4.2.12. Объем разрыхленного грунта гидроразрыхлителем
рассчитывается по зависимости:
Q
раз
V = ----, (125)
раз q
у
где:
Q - расход воды, проходящей через сопла гидроразрыхлителя,
раз
куб. м/ч;
q - удельный расход воды на размыв 1 куб. м грунта,
у
ориентировочные величины которого приведены в табл. 24.
Таблица 24
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ВОДЫ НА РАЗРЫХЛЕНИЕ 1 КУБ. М ГРУНТА
---------------------T------------------T------------------------¬
¦Наименование грунта ¦Гранулометрический¦ Группа грунта ¦
¦ ¦ класс ¦ по трудности разработки¦
+--------------------+------------------+-------T--------T-------+
¦Пески разнозернистые¦IIIк, IIIс, IIIм ¦2 ¦3 ¦4 ¦
+--------------------+------------------+-------+--------+-------+
¦Пески пылеватые ¦IIIп ¦3 ¦4 ¦5 ¦
+--------------------+------------------+-------+--------+-------+
¦Супеси ¦IV ¦4 ¦5 ¦6 ¦
+--------------------+------------------+-------+--------+-------+
¦Суглинки ¦V ¦5 ¦5 ¦6 ¦
+--------------------+------------------+-------+--------+-------+
¦Глины ¦VI ¦6 ¦7 ¦8 ¦
L--------------------+------------------+-------+--------+--------
4.2.12.1. Расход воды через сопла определяется по зависимости:
___
Q = 60n омега мю \/2gН, (126)
раз с с
где:
n - количество сопел;
с
омега - площадь поперечного сечения сопла, кв. м;
с
мю - коэффициент, учитывающий сжатие струи, принимается равным
0,8;
g - ускорение свободного падения, м/кв. с;
Н - напор в системе перед соплом, м.
Для увеличения расхола воды через сопло необходимо увеличить
диаметр отверстия сопла и напор в системе.
4.2.13. Скорость перемещения траншейного землесоса вперед по
траншее рассчитывается при щелевом грунтоприемнике по
зависимости:
Q
гр
V = ---------, (127)
а 60b h
гр сл
где:
V - скорость перемещения землесоса вперед по траншее, м/мин.;
а
Q - расход грунтового насоса по грунту, куб. м/ч,
гр
рассчитываемый по зависимости:
ро - ро
о в
|
