|
Стр. 4
неподготовленность объекта или участка работ;
необеспеченность топливом, водой и сменными деталями;
неисправность механизмов и устройств;
неукомплектованность экипажей;
запреты на работу природоохранных органов;
прочие причины, обусловленные недостатками в организации
производства.
2.5. Контроль за качеством и сдача выполненных работ
2.5.1. Контроль качества выполняемых работ должен
производиться в течение всего периода проведения работ.
Капитан-багермейстер обязан выполнять ежедневный оперативный
контроль, в состав которого входят:
проверка состояния береговых и плавучих знаков рабочей
обстановки, ограждающей разрабатываемую прорезь;
проверка состояния водомерной рейки временного уровенного
поста;
выполнение в установленной периодичности (не реже 2 раз за
вахту) контрольных промеров собственными силами с борта
земснаряда;
проверка выработки бровок;
проверка технического состояния люковых закрытий грунтового
трюма землесоса (шаланд);
проверка исправности радионавигационных систем определения
положения земснаряда на прорези.
Все выявленные неисправности и замечания записываются в
судовом журнале с указанием принимаемых мер и сроков устранения
неисправностей.
2.5.2. Контроль за качеством выполняемых работ Управлением
морских путей (техническим участком) производится не реже одного
раза за 5 суток работы земснаряда. В состав контроля входят:
проведение промера за земснарядом и на участке работ;
проверка положения створных знаков, ограждающих рабочие
границы прорези;
установка фактического положения бровок прорези на
выработанной части;
проверка положения нуля рейки временного уровенного поста;
проверка отметок намытых площадей.
2.5.3. Контроль качества выполнения работ совместно с
представителями заказчика, генподрядчика, авторов проекта
производства работ и управления морских путей производится на
участках с интенсивностью заносимости не более 0,3 куб. м/год
каждые 10 дней. На участках со штормовой заносимостью не позднее 3
суток после окончания шторма.
В состав контроля входят:
проверка соответствия разбивки и ограждения рабочих границ
прорези проектным;
выполнение контрольного промера на выработанной части прорези;
проверка качества выполненных работ (определение фактических
переборов по глубине и ширине прорези);
предварительный подсчет объемов выполненных работ.
На участках с заносимостью, превышающей 0,3 куб. м/год, через
каждые 30 суток выполняется контрольный промер всего участка
работ.
На участках со штормовой заносимостью контрольный промер всего
участка выполняется не позднее трех суток после окончания шторма.
По контрольным промерам оформляется план промера, производится
уточнение объема работ на участке и оформляется промежуточный акт.
Замечания по результатам контроля передаются
капитану-багермейстеру земснаряда, который обязан принять меры по
устранению отмеченных недостатков.
2.5.4. Прием выполненных дноуглубительных работ производится
представителем заказчика непосредственно на участке работ
совместно с представителем подрядчика и генподрядчика путем
выполнения исполнительного промера.
На участках с заносимостью более 0,3 куб. м/год и штормовой
заносимостью прием работ производится подекадно.
На участках с заносимостью менее 0,3 куб. м/год прием работ
производится ежемесячно.
2.5.4.1. Исполнительный промер на участках работ
одночерпаковых, многочерпаковых и папильонажных землесосов
выполняется по углубленному участку и на всем участке работы у
самоотвозных земснарядов и траншейных землесосов.
2.5.5. Прием-сдача дноуглубительных (намывных) работ
оформляется промежуточными актами. Если в установленные сроки
производство исполнительного промера невозможна из-за
метеорологических условий, объем выполненных работ устанавливается
по оперативным сводкам с последующей корректировкой по выполненным
промерам.
2.5.6. По окончании дноуглубительных работ на участке
(объекте) исполнитель в десятидневный срок должен представить
заказчику (генподрядчику) план промера участка (объекта) с
нанесенными глубинами до и после дноуглубления и ведомость
подсчетов фактически выполненного объема работ. На участках с
заносимостью, превышающей 0,3 куб. м/год и штормовой заносимостью,
прикладываются планы контрольных промеров, выполняемых в процессе
производства согласно п. п. 2.5.2.
2.5.7. Сдача участков работ нового строительства производится
комиссией.
2.5.8. Обнаруженные при контроле или приемке-сдаче работ
недоборы по глубине свыше 10 см относительно проектной должны быть
устранены повторной проходкой по требованию заказчика.
Переборы по глубине сверх установленного допуска при подсчетах
объема выполненных работ не учитываются.
2.5.9. Объем намытого грунта на территорию определяется по
результатам нивелировки карты намыва по объему отрефулированного
из трюма грунта или по объему разработанного на карьере грунта.
2.5.9.1. При определении объема намытого грунта по нивелировке
карты намыва необходимо учитывать потери грунта в связи:
с осадкой основания под сооружением;
с уносом грунта течением при намыве подводной части сооружения;
с уносом грунта ветром;
с фильтрацией грунта через дамбы обвалования;
с уносом грунта в осветленной смеси, сбрасываемой с карты
намыва.
2.5.9.2. При определении объема намытого грунта по объему
отрефулированного из трюма, объем отрефулированного из трюма
грунта определяется по разности водоизмещений землесоса в грузу и
при разгруженном трюме и рассчитывается по зависимости:
G - G
гр п
V = --------, (42)
отр ро
т
где:
G - водоизмещение землесоса в грузу, т;
гр
G - водоизмещение землесосов при разгруженном трюме, т;
п
ро - плотность грунта в трюме, т/куб. м.
т
2.5.9.3. Плотность грунта в трюме определяется как отношение
разности водоизмещений землесоса в грузу и после разгрузки к
объему грунта, определенному по замерам в трюме:
G - G'
гр п
ро = --------, (43)
т W
тр
где:
W - объем грунта в трюме по замерам, куб. м;
тр
G' - водоизмещение землесоса при отсутствии "мертвого" слоя
п
грунта в трюме.
2.5.9.4. Водоизмещение землесоса при отсутствии "мертвого"
слоя определяется после разгрузки "мертвого" слоя через днищевые
дверцы и промывки трюма при закрытых днищевых дверцах.
2.5.9.5. Объем грунта в трюме определяется по замерам в трюме
не менее чем в пяти точках по правому и левому борту и с помощью
графика вместимости трюма.
2.5.9.6. При однородном грунте на карьере плотность грунта в
трюме определяется не менее трех раз за период производства
намывных работ. Частота определения плотности грунта в трюме
устанавливается по согласованию подрядчика и заказчика.
Измеренная плотность грунта в трюме оформляется актом.
2.5.10. Определение намытого грунта по выемке на карьере
производится при расположении карьера в непосредственной близости
от мест намыва и при выполнении работ по намыву якорными
рефулерными землесосами. Объем выемки подсчитывается по планам
промера до и после проведения намывных работ.
2.5.11. Объем намытого грунта при выполнении работ
технологическим комплексом (многочерпаковый земснаряд -
гидроперегружатель, многочерпаковый земснаряд - рефулерный
землесос) может определяться как по нивелировке карты намыва, так
и по объему выемки на карьере.
2.6. Расчет объемов выполненных работ
2.6.1. Объем подводных выемок и насыпей рассчитывается по
планам промера, выполненным до и после выполнения разработки. Для
учета грунта, сползающего с откосов бровок, при выполнении
промеров необходимо произвести удлинение промерного профиля в
каждую сторону от рабочих бровок на величину, приведенную в табл.
8.
Таблица 8
УДЛИНЕНИЕ ПРОМЕРНОГО ПРОФИЛЯ В КАЖДУЮ СТОРОНУ
ОТ РАБОЧИХ БРОВОК, М
--------------------------------T--------------------------------¬
¦ Наименование грунтов ¦ Глубина прорези, м ¦
¦ +-----T----T-----T-----T----T----+
¦ ¦1 - 5¦ 6 ¦ 8 ¦ 10 ¦ 12 ¦ 14 ¦
+-------------------------------+-----+----+-----+-----+----+----+
¦Ил, глина, суглинок, супесь, ¦60 ¦90 ¦120 ¦150 ¦180 ¦210 ¦
¦текучие ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-------------------------------+-----+----+-----+-----+----+----+
¦Ил, глина, суглинок, текуче- ¦40 ¦60 ¦80 ¦100 ¦120 ¦140 ¦
¦пластичные, пластичные, песок ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦пылеватый, пески рыхлые ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-------------------------------+-----+----+-----+-----+----+----+
¦Пески средней плотности и плот-¦25 ¦30 ¦30 ¦30 ¦40 ¦40 ¦
¦ные, ракушечник заиленный, гра-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦вий, галька, щебень ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+-------------------------------+-----+----+-----+-----+----+----+
¦Глины полутвердые и твердые, ¦10 ¦20 ¦20 ¦20 ¦30 ¦30 ¦
¦мергель ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L-------------------------------+-----+----+-----+-----+----+-----
3. САМООТВОЗНЫЕ ЗЕМЛЕСОСЫ
3.1. Технология работы самоотвозных землесосов
3.1.1. Самоотвозные землесосы могут быть оборудованы одним или
двумя бортовыми всасывающими грунтопроводами или одним
грунтопроводом, расположенным в диаметральной плоскости землесоса
и закрепленным на жесткой раме.
3.1.2. Разработку прорези самоотвозные землесосы производят
траншеями, перемещаясь вдоль оси прорези.
Количество разрабатываемых траншей зависит от количества
всасывающих грунтопроводов и условий работы.
Подборка и подрезка бровок производится одним грунтоприемником.
Ширина разрабатываемой траншеи практически равна ширине
грунтоприемника, величина которой в среднем составляет:
у землесосов с вместимостью трюма до 2000 куб. м - 1,4...1,7 м;
у землесосов с вместимостью трюма от 2000 до 4500 куб. м -
2,0...3,5 м;
у землесосов с вместимостью трюма более 4500 куб. м - более
3,5 м.
Толщина разрабатываемого слоя за одну проходку грунтоприемника
зависит от плотности разрабатываемых грунтов и находится в
пределах 0,1..0,25 м.
3.1.3. Положение траншей на местности не фиксируется, а
зависит от траектории движения землесоса, поэтому вероятны проходы
по ранее разработанной траншее или пропуски между траншеями. После
разработки самоотвозными землесосами поверхность дна прорези имеет
большую неравномерность как в поперечном, так и в продольном
направлениях.
Для предотвращения больших пропусков и гребней выше проектной
отметки количество проходов по прорези должно превышать
необходимое количество проходов по объему разрабатываемого грунта
в 1,2..1,3 раза, а заглубление грунтоприемника при разработке
последнего слоя ниже проектной отметки - не менее половины
допустимого перебора.
Величина допустимых переборов по глубине приведена в табл. 9.
Таблица 9
ДОПУСТИМАЯ ВЕЛИЧИНА ПЕРЕБОРА ПО ГЛУБИНЕ
ДЛЯ САМООТВОЗНЫХ ЗЕМЛЕСОСОВ
------------------T---------------T---------------T--------------¬
¦ Вид грунта ¦ Текучий или ¦ Пластичные, ¦Полутвердые и ¦
¦ ¦ рыхлый ¦тугопластичные,¦ твердые ¦
¦ ¦ ¦ плотные ¦ ¦
¦ ¦ ¦ несвязные ¦ ¦
+-----------------+---------------+---------------+--------------+
¦Допустимый пере- ¦0,50 ¦0,70 ¦0,90 ¦
¦бор по глубине, м¦ ¦ ¦ ¦
L-----------------+---------------+---------------+---------------
При наличии в грунте включений размером более 0,25 м указанные
допустимые переборы увеличиваются:
при размере включений 26...40 см на 0,2 м,
при размере включений до 60 см на 0,4 м.
3.1.4. Точность выработки прорези по ширине определяется
чувствительностью бровочных створов и рысканием землесоса,
величина которого определяется зависимостью:
ДЕЛЬТА В = V t sin бета, (44)
бета гр
где:
V - скорость землесоса при грунтозаборе, м/с;
гр
t - продолжительность рыскания, с;
бета - угол рыскания, радиан (град).
При средней скорости движения в процессе грунтозабора, равной
2,5 узла (1,3 м/с), и величине t sin бета = 3 по нормам
технологического проектирования морских каналов:
ДЕЛЬТА В = +/- 3,9 м. (45)
бета
Боковое отклонение бровочного створа (чувствительность створа)
может быть определено по зависимости:
D (D + d)
Р = ---------, (46)
ст 3,44 dn
где:
Р - боковое отклонение створа, м;
ст
D - удаленность наблюдателя от переднего створного знака, км;
d - разнос между створными знаками, км;
n - кратность бинокля.
Разнос створных знаков при величине бокового отклонения,
равной Р = 3,0 м, приведен в табл. 10.
ст
Таблица 10
ВЕЛИЧИНА РАЗНОСА МЕЖДУ СТВОРНЫМИ ЗНАКАМИ
И РАЗМЕР ТОПОВЫХ ФИГУР
-----------------------T-----------------------------------------¬
¦ Показатели ¦Дальность наблюдения створного знака, км ¦
¦ +------T------T------T------T------T------+
¦ ¦0,5...¦1,1...¦1,6...¦2,1...¦3,1...¦3,6...¦
¦ ¦1,0 ¦1,5 ¦2,0 ¦3,0 ¦3,5 ¦4,0 ¦
+----------------------+------+------+------+------+------+------+
¦Разнос между створами,¦150 ¦350 ¦500 ¦- ¦- ¦- ¦
¦м ¦ ¦--- ¦--- ¦--- ¦--- ¦--- ¦
¦ ¦ ¦100 ¦110 ¦250 ¦340 ¦450 ¦
+----------------------+------+------+------+------+------+------+
¦Размер "а" для топовой¦Не менее 0,5 ¦Не менее 1,2 ¦
¦фигуры, м ¦ ¦ ¦
L----------------------+-------------+----------------------------
Примечания:
1. В числителе дан разнос створных знаков для невооруженного
глаза, в знаменателе - для глаза, вооруженного шестикратным
биноклем.
2. При пользовании биноклем с другой кратностью увеличения
разнос между створами рассчитывается по зависимости:
2
D
d = ---------, (47)
10,3n - D
где D, d, n - обозначения те же, что и в формуле (46).
3.1.5. При действии бокового ветра и течения суммарный угол
дрейфа и сноса землесоса не должен превышать 5 градусов. Удержание
землесоса на заданном курсе в пределах допустимого дрейфа и сноса
производится с помощью носового подруливающего устройства и
перекладки рулей в сторону сноса, подбора частоты вращения гребных
винтов.
Подработка подветренной бровки производится одним
грунтоприемником наветренного борта.
3.1.6. Минимальная глубина разработки должна быть не менее
проходной глубины землесоса, величина которой приведена в табл.
11.
Таблица 11
ПРОХОДНАЯ ГЛУБИНА САМООТВОЗНЫХ ЗЕМЛЕСОСОВ НА УЧАСТКЕ,
ТРАССЕ ДВИЖЕНИЯ НА ОТВАЛ И НА ОТВАЛЕ
------------------T-----------------------T----------------------¬
¦ Тип землесоса ¦При отсутствии волнения¦ При наличии волнения ¦
¦ (вместимость +-----------T-----------+-----------T----------+
¦ трюма, куб. м) ¦на участке ¦ на трассе ¦на участке ¦по трассе ¦
¦ ¦работ и на ¦движения на¦работ и на ¦ движения ¦
¦ ¦ подводном ¦ отвал ¦ подводном ¦ ¦
¦ ¦ отвале ¦ ¦ отвале ¦ ¦
+-----------------+-----------+-----------+-----------+----------+
¦Менее 1000 ¦4,5 ¦5,1 ¦5,0 ¦5,5 ¦
+-----------------+-----------+-----------+-----------+----------+
¦1000...2500 ¦5,0 ¦5,6 ¦5,5 ¦6,0 ¦
+-----------------+-----------+-----------+-----------+----------+
¦2500...4500 ¦7,0 ¦7,6 ¦7,5 ¦8,0 ¦
+-----------------+-----------+-----------+-----------+----------+
¦Более 4500 ¦Более 8,0 ¦Более 8,6 ¦Более 8,6 ¦Более 9,2 ¦
L-----------------+-----------+-----------+-----------+-----------
3.1.7. При использовании в работе пневмогидрокомпенсаторов
необходимо учитывать, что амплитуда колебаний грунтоприемников по
глубине без участия лебедок достигает двойного хода поршня
пневмогидрокомпенсатора, при разработке прорези с большой
неравномерностью слоя грунтоприемник, двигаясь по контуру
поверхности дна, вбирает грунт и в местах с глубинами,
превышающими проектные.
3.1.8. Максимальная консистенция смеси при разработке данного
вида грунта достигается соответствующим режимом работы
гидроразрыхлителя, давлением грунтоприемника на грунт,
регулируемым давлением в системе пневмогидрокомпенсаторов и
скоростью движения землесоса на прорези в процессе грунтозабора.
Рекомендуемые давления в системе пневмогидрокомпенсаторов
приведены в табл. 12.
Таблица 12
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ДАВЛЕНИЯ В СИСТЕМЕ ПНЕВМОГИДРОКОМПЕНСАТОРОВ
В ОТНОСИТЕЛЬНЫХ ВЕЛИЧИНАХ Р / Р
мах
-----------------------------T-----------------------------------¬
¦ Группа грунта по трудности ¦ Гранулометрический класс грунта ¦
¦ разработки +-------------T-----T----T-----T----+
¦ ¦ (IV - VI), ¦IIIп ¦IIIм¦IIIрс¦IIIк¦
¦ ¦ IV, V, VI ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+----------------------------+-------------+-----+----+-----+----+
¦1 ¦0,30 ¦- ¦- ¦- ¦- ¦
+----------------------------+-------------+-----+----+-----+----+
¦2 ¦0,50 ¦0,50 ¦0,5 ¦0,45 ¦0,40¦
+----------------------------+-------------+-----+----+-----+----+
¦3 ¦0,70 ¦0,70 ¦0,65¦0,60 ¦0,50¦
+----------------------------+-------------+-----+----+-----+----+
¦4 ¦0,90 ¦0,85 ¦0,80¦0,75 ¦0,70¦
L----------------------------+-------------+-----+----+-----+-----
Режим работы гидроразрыхлителя изменяется путем замены сопел.
При разработке плотных грунтов должны устанавливаться сопла
большего диаметра.
Рекомендуемые скорости движения землесоса при грунтозаборе
приведены в табл. 13.
Таблица 13
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ СКОРОСТИ ДВИЖЕНИЯ ЗЕМЛЕСОСА
ПРИ ГРУНТОЗАБОРЕ, УЗЛ.
---------------T--------------------------------------------------¬
¦Группа грунта ¦ Гранулометрический класс ¦
¦ по трудности +----------T---------T---------T---------T---------+
¦ разработки ¦(IV - VI),¦ IIIп ¦ IIIм ¦ IIIрс ¦ IIIк ¦
¦ ¦IV, V, VI ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+----------+---------+---------+---------+---------+
¦1 ¦3...4 ¦- ¦- ¦- ¦- ¦
+--------------+----------+---------+---------+---------+---------+
¦2 ¦2,5...3,0 ¦2,0...2,5¦2,0...3,0¦2,3...3,0¦2,5...3,0¦
+--------------+----------+---------+---------+---------+---------+
¦3 ¦2,0...2,4 ¦1,8...2,0¦1,8...2,2¦2,0...2,8¦2,0...2,4¦
+--------------+----------+---------+---------+---------+---------+
¦4 ¦- ¦1,6...1,8¦2,0 ¦2,0 ¦2,0...2,4¦
L--------------+----------+---------+---------+---------+----------
Примечание. При использовании гидроразрыхлителя скорость
движения землесоса при грунтозаборе должна быть снижена на
20...25%.
3.1.9. В процессе грунтозабора необходимо подчеркивать
максимально возможную консистенцию смеси, что обеспечивает
максимальную производительность грунтовых насосов по грунту, при
этом необходимо стремиться, чтобы величина вакуума была близка к
нулевому значению. При высоком вакууме может возникнуть кавитация,
сопровождающаяся вибрацией и характерными стуками в грунтовом
насосе, которая приводит к повышенному износу деталей грунтовых
насосов, к резкому снижению расхода или к срыву процесса
всасывания.
3.1.9.1. Наиболее часто явление кавитации наблюдается при
разработке илистых грунтов, рыхлых крупнозернистых и песков
средней крупности, а также при разработке плотных пылеватых песков
от явления присоса грунтоприемника к грунту.
3.1.9.2. Для предотвращения явления кавитации на илистых
грунтах и рыхлых песках необходимо в полость грунтоприемника
подать больше воды, что достигается путем приоткрытия
предохранительного клапана, установленного на грунтоприемнике.
3.1.9.3. Предотвращение процесса кавитации при разработке
плотных мелких и пылеватых песков достигается путем снижения
давления грунтоприемника на грунт.
3.1.9.4. Рекомендуемые консистенции смеси, при которых
обеспечивается нормальная работа грунтового насоса и высокая
производительность, приведены в табл. 14, 15.
Таблица 14
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ОБЪЕМНЫЕ КОНСИСТЕНЦИИ СМЕСИ
----------------T------------------------------------------------¬
¦ Группа грунта ¦ Гранулометрический класс грунта ¦
¦ по трудности +--------------------T------T-------T-----T------+
¦ разработки ¦(IV - VI), IV, V, VI¦ IIIп ¦ IIIм ¦IIIрс¦ IIIк ¦
+---------------+--------------------+------+-------+-----+------+
¦1 ¦0,4...0,5 ¦- ¦- ¦- ¦- ¦
+---------------+--------------------+------+-------+-----+------+
¦2 ¦0,30 ¦0,15 ¦0,18 ¦0,20 ¦0,25 ¦
+---------------+--------------------+------+-------+-----+------+
¦3 ¦0,25 ¦0,10 ¦0,12 ¦0,15 ¦0,20 ¦
+---------------+--------------------+------+-------+-----+------+
¦4 ¦- ¦0,08 ¦0,10 ¦0,10 ¦0,15 ¦
L---------------+--------------------+------+-------+-----+-------
Таблица 15
РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ДЕЙСТВИТЕЛЬНЫЕ КОНСИСТЕНЦИИ СМЕСИ
----------------T------------------------------------------------¬
¦ Группа грунта ¦ Гранулометрический класс грунта ¦
¦ по трудности +--------------------T------T-------T-----T------+
¦ разработки ¦(IV - VI), IV, V, VI¦ IIIп ¦ IIIм ¦IIIрс¦ IIIк ¦
+---------------+--------------------+------+-------+-----+------+
¦1 ¦0,125 ¦- ¦- ¦- ¦- ¦
+---------------+--------------------+------+-------+-----+------+
¦2 ¦0,12 ¦0,064 ¦0,072 ¦0,097¦0,012 ¦
+---------------+--------------------+------+-------+-----+------+
¦3 ¦0,10 ¦0,053 ¦0,063 ¦0,082¦0,012 ¦
+---------------+--------------------+------+-------+-----+------+
¦4 ¦- ¦0,040 ¦0,054 ¦0,065¦0,087 ¦
L---------------+--------------------+------+-------+-----+-------
Примечание. При использовании гидроразрыхлителя необходимо
консистенцию смеси, приведенную в табл. 14 и 15, на грунтах 3 и 4
группы по трудности разработки умножить на коэффициент 1,5.
3.1.9.5. Действительная объемная консистенция смеси
рассчитывается по зависимости:
ро - ро
см в
С = ----------, (48)
о ро - ро
о в
где:
ро - плотность смеси, т/куб. м;
см
ро - плотность воды, т/куб. м;
в
ро - удельная плотность грунта, т/куб. м.
о
Средняя удельная плотность песков составляет 2,65 т/куб. м;
средняя удельная плотность суглинков и глин - 2,70 т/куб. м.
3.1.9.6. Для удобства перехода к объему грунта в состоянии
естественного залегания вводится понятие объемной консистенции
смеси, которая рассчитывается по зависимости:
ро - ро
см в
ро = ----------, (49)
ро - ро
гр в
где ро - плотность грунта в состоянии естественного
гр
залегания, т/куб. м.
ро - ро
о в
ро = С ----------, (50)
о ро - ро
гр в
для песков:
1,65С
о
ро = ----------, (51)
ро - ро
гр в
для суглинков, глин:
1,73С
о
ро = ----------. (52)
ро - ро
гр в
При измерении консистенции смеси установленными на землесосах
консистометрами необходимо учитывать, какая плотность грунта
устанавливается на консистометре, согласно инструкции по
эксплуатации консистометра.
3.1.10. Разработка прорези выполняется послойно, заглубление
грунтоприемника в грунт не должно превышать 0,5 м во избежание
образования валов вдоль разрабатываемой траншеи.
3.1.11. Разработка прорези может выполняться методом
"копирования поверхности дна", когда грунтоприемник в процессе
разработки повторяет все неровности поверхности дна, срезая
стружку одинаковой толщины на всей протяженности участка, и
методом послойной разработки со строгой фиксацией глубины
грунтозабора на всей протяженности участка.
3.1.11.1. При способе "копирования поверхности дна"
обеспечивается постоянная устойчивая консистенция поступающей в
трюм смеси на всем протяжении разрабатываемого участка, указанный
способ рекомендуется использовать при неравномерном распределении
наносов или разрабатываемого грунта по длине участка.
Для обеспечения движения грунтоприемника по поверхности дна,
повторяя рельеф, необходимо использовать пневмогидрокомпенсаторы.
Для предотвращения значительных переборов во впадинах необходимо
ограничивать величину хода штока вниз с учетом того, что величина
опускания грунтоприемника под действием хода штока
пневмогидрокомпенсатора равна двойной величине опускания штока.
При равномерном слое разрабатываемого грунта по длине прорези
и отсутствии волнения рекомендуется разработку выполнять без
использования пневмогидрокомпенсаторов. Это обеспечивает создание
горизонтальной поверхности дна после разработки по длине прорези,
ограничение величины переборов по глубине.
При значительной неравномерности разрабатываемого слоя работа
с фиксированным по глубине положением грунтоприемника приводит к
большим колебаниям консистенции смеси в процессе грунтозабора.
3.1.12. Для уменьшения заносимости разработанной прорези
просорами, имеющими место в процессе работы самоотвозных
землесосов, разработку рекомендуется начинать с береговой
(прибрежной) зоны, с мелкой части участка, продвигаясь к более
глубокой части прорези.
3.1.13. При наличии большой неравномерности разрабатываемого
слоя по ширине прорези разработка может выполняться слоями,
параллельными фактической поверхности дна, или горизонтальными
слоями (рис. 10). При первом методе разработки ширина
разрабатываемой прорези по мере снятия слоев уменьшается, во
втором - увеличивается.
При разработке параллельными наклонными слоями глубина
опускания грунтоприемников при проработках у бровок изменяется.
При разработке горизонтальными слоями слой разрабатывается при
одной и той же глубине опускания грунтоприемников.
3.1.13.1. При нахождении больших слоев наносов у бровок
прорези, в первую очередь, ведутся разработки у бровок.
3.1.13.2. Подрезка бровок канала при увеличении его ширины
может производиться путем создания вдоль существующих бровок
траншей с глубинами, превышающими проектную глубину (рис. 11).
Сползающий в траншею грунт с бровок в период формирования
откоса забирается периодически самоотвозным землесосом.
Глубина траншеи относительно проектной глубины прорези
определяется по зависимости:
ДЕЛЬТА В
h = --------, (53)
тр m
где:
ДЕЛЬТА В - уширение канала с одной стороны, м;
m - величина коэффициента естественного откоса грунта.
3.1.14. Для предотвращения образования глубоких траншей,
затрудняющих выработку прорези до проектной отметки, при
разработке грунтов, длительное время удерживающих крутой откос,
рекомендуется использовать грунтоприемники с гидропланирующим
устройством и чередовать параллельные и диагональные галсы (рис.
12).
3.1.15. Длина галсов и их количество определяется длиной
участка, продолжительностью погрузки трюма и распределением
наносов по длине участка.
Не рекомендуется длину галса принимать менее величины,
приведенной в табл. 1. Количество галсов должно быть целым числом.
При расположении отвала грунта с одного конца участка
количество галсов должно быть четным, при расположении отвалов
грунта с обоих концов участка количество галсов может быть
нечетным.
Общее количество галсов в первом приближении может быть
рассчитано по зависимости:
n = 1,7t , (54)
гал тр
где t - нормативная продолжительность погрузки трюма, ч.
тр
Длина галса разрабатываемого участка может быть определена по
зависимости:
l = 0,6V , (55)
гал ср
где V - скорость землесоса при грунтозаборе, км/с.
ср
3.1.15.1. Если разрабатываемый грунт находится на прорези в
виде отдельных пятен, количество галсов увеличивается и может быть
определено по зависимости:
n = К n , (56)
гал нер гал
где К - коэффициент, учитывающий неравномерность
нер
разрабатываемого слоя по длине прорези; рассчитывается как
отношение длины участка к сумме длин пятен вдоль одной бровки
(рис. 13).
3.1.16. Контроль за положением грунтоприемников и глубиной их
опускания производится по модели положения всасывающих
трубопроводов и индикаторам. На землесосах, где глубина опускания
грунтоприемника определяется по длине вытравленного троса,
необходимо учитывать поправку на изменение осадки землесоса,
величина которой при бортовых волочащихся грунтоприемниках равна
изменению средней осадки землесоса. При кормовом расположении
всасывающего трубопровода величина поправки рассчитывается по
зависимости:
ДЕЛЬТА Н = -(ДЕЛЬТА Н +/- 0,017 альфа ), (57)
тр ср д
где:
ДЕЛЬТА Н - изменение средней осадки землесоса, м;
ср
альфа - угол дифферента землесоса, принимается знак (+) при
д
дифференте на корму и знак (-) при дифференте на нос, град.
3.2. Погрузка грунта в трюм землесоса
3.2.1. Погрузка грунта в трюм землесоса происходит путем
накопления части частиц грунта из поступающей в трюм смеси.
Количество осевших частиц зависит от среднего диаметра частицы
и консистенции поступающей в трюм смеси. Не осевшие частицы уходят
в перелив за борт.
3.2.1.1. Погрузку трюма при разработке всех видов грунта
рекомендуется начинать при верхнем уровне перелива с последующим
снижением уровня перелива по мере накопления грунта в трюме.
3.2.1.2. При разработках илов, суглинков и глин текучей
консистенции погрузка трюма производится при верхнем уровне
перелива, так как основная масса грунта находится во взвешенном
состоянии.
Осаждение частиц из-за их малого размера (в среднем 0,08 мм)
происходит очень медленно, а турбулентность потока в трюме
дополнительно замедляет осаждение частиц.
3.2.1.3. При разработке супесей и пылеватых песков происходит
осаждение и накопление осадка в трюме.
Однако значительная его часть остается во взвешенном
состоянии, поэтому загрузку трюма следует заканчивать при среднем
уровне перелива.
3.2.1.4. Мелкие, средней крупности и крупные пески хорошо
осаждаются в трюме, для наиболее полного использования
грузоподъемности землесоса погрузку трюма при разработке этих
грунтов следует заканчивать при нижнем уровне перелива.
3.2.2. Объем погруженного в трюм грунта выражается в объеме в
состоянии естественного его залегания и определяется по
зависимости:
ро - ро
m в
W = W ---------, (58)
гр тр ро - ро
е в
где:
W - объем груза в трюме, куб. м, принимается равным
тр
вместимости трюма при уровне перелива, на котором была закончена
погрузка трюма;
ро - плотность груза в трюме, т/куб. м, определяется как
m
отношение приращения водоизмещения землесоса до и после погрузки к
объему груза;
ро - плотность грунта в состоянии естественного залегания,
е
т/куб. м;
ро - плотность воды, т/куб. м.
в
Для обеспечения равномерной загрузки трюма погрузку необходимо
производить через все лотки разливного устройства.
3.2.3. Под кормой загрузки трюма следует понимать объем грунта
в состоянии естественного залегания, погруженного в трюм, при
котором максимально или полностью используется грузоподъемность
землесоса.
Для достижения этого условия окончание погрузки трюма должно
производиться при условиях перелива, указанных в табл. 16.
Таблица 16
УРОВНИ ПЕРЕЛИВА
-----------------------------------T-----------------------------¬
¦ Наименование разрабатываемого ¦Уровень перелива, при котором¦
¦ грунта ¦заканчивается погрузка трюма ¦
+----------------------------------+-----------------------------+
¦Илы, суглинки и глины текучие ¦Верхний ¦
+----------------------------------+-----------------------------+
¦Супеси, пылеватые пески ¦Средний ¦
+----------------------------------+-----------------------------+
¦Пески мелкие, средней крупности, ¦Нижний ¦
¦крупные, гравилистые, гравий, ¦ ¦
¦галька, ракушечниковые ¦ ¦
L----------------------------------+------------------------------
3.2.4. Расчетная норма загрузки трюма определяется по
зависимости:
для илов, суглинков и глин текучих:
н в
W = 0,2W / ро - ро , (59)
тр е в
в
где W - максимальная вместимость трюма на верхнем уровне
тр
перелива, куб. м;
для супесей, пылеватых песков:
н с
W = 0,4W / ро - ро , (60)
тр е в
с
где W - вместимость трюма при среднем уровне перелива,
тр
куб. м;
для песков мелких, средней крупности, крупных, гравилистых,
гравия, гальки, ракушечниковых:
н
К W
Н тр тр
W = ---------, (61)
ро - ро
е в
где:
н
W - вместимость трюма на нижнем уровне перелива;
тр
К - коэффициент использования вместимости трюма, который
тр
равен для крупных и гравилистых песков, гравия, гальки и
|
