|
Стр. 5
равен для крупных и гравилистых песков, гравия, гальки и
ракушечниковых грунтов К = 1,03, для песков средней крупности
тр
К = 0,95, для мелких песков К = 0,9.
тр тр
3.2.4.1. У землесосов с плавной регулировкой уровня перелива
при расчете нормы загрузки трюма для супесей и пылеватых песков
вместимость трюма следует принимать равной 0,9 максимальной
вместимости на верхнем уровне перелива.
3.3. Продолжительность грунтозабора
3.3.1. Расчетная продолжительность грунтозабора при
равномерном разрабатываемом слое по длине прорези рассчитывается
по зависимости:
н ро - ро
W е в
t = --------- ---------, (62)
гр Q С К ро - ро
см о а о в
где:
н
W - норма загрузки трюма, куб. м;
Q - расход грунтовых насосов по смеси, куб. м/ч,
см
рассчитываемый по зависимости:
Q = Q (1 - 2,5С ), (63)
см в о
где:
Q - расход грунтовых насосов по воде, куб. м/ч;
в
С - действительная объемная консистенция смеси,
о
рассчитываемая по зависимости:
ро - ро
см в
С = ----------, (64)
о ро - ро
о в
где:
ро - плотность смеси, т/куб. м;
см
ро - удельная плотность грунта, т/куб. м;
о
ро - плотность воды, т/куб. м;
в
К - коэффициент, учитывающий аккумуляцию грунта в трюме;
а
ро - плотность грунта в естественном состоянии, т/куб. м.
е
3.3.1.1. Удельная плотность грунта принимается для песков
ро = 2,65 т/куб. м; для глин, гальки и гравия ро = 2,73
о о
т/куб. м.
3.3.1.2. Средние значения консистенций смеси, принимаемые при
расчете продолжительности погрузки трюма, приведены в Приложении 1
табл. П.1.2.
Значения коэффициентов аккумуляции для разных видов грунтов
приведены в табл. 17.
Таблица 17
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ АККУМУЛЯЦИИ ГРУНТОВ
-----------------------------------T-----------------------------¬
¦ Наименование грунтов ¦ Коэффициент аккумуляции ¦
+----------------------------------+-----------------------------+
¦Глины, суглинки текучие, илы ¦0,15...0,20 ¦
+----------------------------------+-----------------------------+
¦Супеси и пески пылеватые ¦0,30...0,40 ¦
+----------------------------------+-----------------------------+
¦Пески мелкие, илы с ракушей ¦0,40...0,60 ¦
+----------------------------------+-----------------------------+
¦Пески средней крупности ¦0,60...0,75 ¦
+----------------------------------+-----------------------------+
¦Пески крупные ¦0,75...0,85 ¦
+----------------------------------+-----------------------------+
¦Пески гравилистые, гравий, гальки ¦0,85...0,95 ¦
L----------------------------------+------------------------------
3.3.2. Для достижения расчетной продолжительности погрузки
трюма необходимо в течение всей погрузки и особенно в конце
погрузки поддерживать максимальную для данных грунтов консистенцию
смеси. Необходимо учитывать, что при снижении консистенции смеси,
поступающей в трюм, увеличиваются расходы грунтовых насосов, что
приводит к размыву осевшего грунта.
Для предотвращения размыва грунта в трюме обедненную смесь
необходимо сбрасывать за борт, используя существующую автоматику.
3.3.2.1. Система автоматического сброса обедненной смеси за
борт должна срабатывать при плотности смеси менее 1,05 т/куб. м
(действительная объемная консистенция равна 0,04).
3.3.2.2. При разработке плотных супесей, пылеватых и мелких
песков необходимо использовать гидроразрыхлитель, при наличии двух
комплектов сопел необходимо установить сопла с большим диаметром
отверстия.
3.3.2.3. Скорость движения землесоса при использовании
гидроразрыхлителя должна быть снижена по сравнению с
рекомендуемой, приведенной в табл. 13, на 20...25%.
3.3.2.4. При отсутствии системы гидроразрыхления, а также и
при ее наличии, рекомендуется на решетку поворотной части
грунтоприемника устанавливать плунжерные рыхлители.
3.3.2.5. При наличии эжекционных устройств в грунтоприемниках
расход воды на эжектор должен быть в пределах 30% от расхода
грунтового насоса по смеси.
3.3.3. При значительной неравномерности разрабатываемого слоя
по длине участка (разрабатываемый грунт расположен в виде
отдельных бугров) продолжительность погрузки трюма определяется по
зависимости:
t = К t , (65)
п н гр
где К - коэффициент, учитывающий неравномерность
н
распределения разрабатываемого слоя по длине прорези,
рассчитываемый по зависимости:
l
у
К = ------, (66)
н SUM l
i
где:
l - общая протяженность разрабатываемого участка, км;
у
SUM l - сумма длин разрабатываемых бугров вдоль одной бровки,
i
км.
3.3.4. При разработке одним грунтоприемником (подрезка бровок)
продолжительность погрузки трюма определяется по зависимости:
t = 1,8t . (67)
п п
Для повышения консистенции смеси грунтовые насосы
рекомендуется перевести на последовательную работу.
3.4. Погрузка грунта в трюм при добыче нерудных материалов
3.4.1. К строительным материалам предъявляются определенные
требования по содержанию мелких глинистых частиц. Для уменьшения
содержания глинистых частиц в погруженном в трюм грунте
применяется следующий способ погрузки трюма:
забор грунта производится одним грунтоприемником;
второй насос переключается для забора грунта из трюма и подачи
его в трюм;
после заполнения трюма до уровня перелива включается грунтовый
насос, забирающий грунт из трюма;
после полной загрузки трюма грунтом второй насос также
переключается для забора грунта из трюма.
3.4.2. Продолжительность погрузки трюма с перемывом грунта
определяется по зависимости:
п
t = 2,0t . (68)
п п
Продолжительность перемыва грунта двумя насосами определяется
по зависимости:
н
5W
t = ---- n , (69)
пер Q пер
в
где:
н
W - норма загрузка трюма, куб. м;
Q - расход грунтового насоса по воде, куб. м/ч;
в
n - количество перемывок грунта.
пер
3.5. Объем грунта, ушедшего в перелив и унос его течением
3.5.1. Накопление грунта в трюме, по данным лабораторных
исследований и некоторой части натурных наблюдений, в течение
погрузки трюма происходит неравномерно.
Закон накопления грунта по времени, по мнению некоторых
авторов, описывается логарифмической кривой, при этом радиус
кривизны кривой зависит от среднего диаметра частиц
разрабатываемого грунта (чем мельче частица, тем больше радиус
кривизны). Однако на практике построить кривую накопления грунта в
трюме весьма затруднительно из-за неустойчивости процесса
грунтозабора (расход насосов не стабилен и консистенция смеси,
поступающая в трюм, также не стабильна, иногда наблюдается размыв
накопленного грунта в трюме).
На основании вышеизложенного, для практики закон накопления
грунта в трюме после начала перелива и до полной загрузки трюма
можно считать прямолинейным, т.е. накопление грунта идет
равномерно.
При принятом допущении объем грунта, ушедшего в перелив,
рассчитывается по зависимости:
н
W
V = -- (I - К ), (70)
пер К а
а
где:
н
W - норма загрузки трюма, куб. м;
К - коэффициент, учитывающий аккумуляцию грунта в трюме.
а
3.5.2. Гранулометрический состав грунта, ушедшего в перелив в
осветленной смеси, зависит от гранулометрического состава
разрабатываемого грунта. В основном преобладают мелкие частицы. На
рис. 14 приведены усредненные гранулометрические составы грунтов,
ушедших в перелив по основным грунтам, разрабатываемым
самоотвозными землесосами.
3.5.3. При ступенчатой системе регулировки уровня перелива
осветленная смесь из окон перелива выходит горизонтально на уровне
поверхности моря, растекаясь по поверхности и погружаясь под
действием гравитационных сил, образуя шлейф мутности.
Большая часть шлейфа попадает в кильватерную струю, где
происходит перемешивание шлейфа с кильватерной струей по всей ее
толще.
После разрушения вихревых потоков кильватерной струи
начинается осаждение частиц грунта.
При наличии дрейфовых или постоянных течений происходит дрейф
шлейфа мутности. Дальность уноса частицы определяется
зависимостью:
Н V
т
D = -----, (71)
у омега
где:
Н - глубина осаждения частицы, м;
V - скорость течения, м/с;
т
омега - гидравлическая крупность частицы, м/с.
3.5.4. Коэффициент, учитывающий снижение мутности в шлейфе от
выпадания частиц на прорези, рассчитывается по формуле:
В омега
ср
К = 1 - ------------, (72)
S Н V sin фи
о т
где:
В - ширина разрабатываемой прорези, м;
омега - средняя гидравлическая крупность грунта, ушедшего в
ср
перелив, м/с;
Н - забровочная глубина, м;
о
V - скорость течения, м/с;
т
фи - угол между направлением течения и осью разрабатываемой
прорези, рад. (град).
3.5.5. Объем грунта, ушедшего в перелив и унесенного течением
за пределы прорези, рассчитывается по формуле:
В омега н Н
ср W о
V = (1 - ------------) -- (1 - К ) (1 - --), (73)
унос Н V sin фи К а Н
о т а
где:
Н - глубина разработки, м;
остальные обозначения те же, что и в формулах (70) - (72).
3.5.6. Коэффициент уноса грунта течением определяется как
отношение унесенного течением за пределы прорези грунта, ушедшего
в перелив, к норме загрузки трюма:
В омега Н 1 - К
ср о а
К = (1 - ------------) (1 - --) (------). (74)
у Н V sin фи Н К
о т а
3.5.7. Мутностью называется масса твердых частиц, содержащихся
в единице объема жидкости (воды):
М
см
S = ---, (75)
с V
см
где:
М - масса смеси, т;
см
V - объем смеси, куб. м.
см
3.5.8. Начальная мутность шлейфа мутности после перемешивания
кильватерной струей рассчитывается по зависимости:
н
W ро 1 - К
е а
S = (-------------) (------), (76)
о В Т V t К
з з гр гр а
где:
н
W - норма загрузки трюма, куб. м;
ро - плотность грунта в естественном залегании, т/куб. м;
е
В - ширина корпуса землесоса, м;
з
Т - осадка землесоса в грузу, м;
з
V - скорость движения при грунтозаборе, м/ч;
гр
К - коэффициент, учитывающий аккумуляцию грунта в трюме;
а
t - продолжительность грунтозабора, ч.
гр
3.5.9. Мутность шлейфа за пределами прорези рассчитывается по
зависимости:
н
В омега W ро 1 - К Н
ср е а о
S = К S = (1 - ------------) (-------------) ------ (1 - --), (77)
у а о Н V sin фи В Т V t К Н
о т з з гр гр а
где Н - глубина разрабатываемой прорези.
3.5.10. Расчетная длина зоны осаждения частиц по направлению
течения от бровки прорези рассчитывается по зависимости:
Н V
о т В
l = ------- - ------. (78)
ос омега sin фи
ср
3.5.11. Максимальная дальность уноса частиц грунта шлейфа
мутности течением рассчитывается по зависимости:
Н V
о т В
D = -------- - ------, (79)
max омега sin фи
min
где омега - гидравлическая крупность наименьшей частицы
min
грунта, ушедшего в перелив.
3.5.12. Фактическая дальность осаждения шлейфа мутности может
быть значительно меньше расчетной по следующим причинам: скорости
течения в придонных слоях могут быть значительно меньше, чем на
поверхности.
Направление течения в поверхностных и приглубинных слоях может
иметь разное направление вплоть до противоположного.
В табл. 18 приведены средние диаметры частиц грунта, ушедшего
в перелив, и гидравлическая их крупность.
Таблица 18
ГИДРАВЛИЧЕСКАЯ КРУПНОСТЬ ОМЕГА , М/С
СР
---------------T-----------T-------------------------------------¬
¦Гранулометри- ¦ Средний ¦ Температура воды, град. -С ¦
¦ческий класс ¦ диаметр +---------T--------T---------T--------+
¦грунта ¦частиц, мм ¦ 5 ¦ 10 ¦ 15 ¦ 20 ¦
+--------------+-----------+---------+--------+---------+--------+
¦IIIк ¦0,25 ¦0,0211 ¦0,0227 ¦0,02436 ¦0,02602 ¦
+--------------+-----------+---------+--------+---------+--------+
¦IIIрс ¦0,15 ¦0,0099 ¦0,11500 ¦0,01325 ¦0,014990¦
+--------------+-----------+---------+--------+---------+--------+
¦IIIм ¦0,08 ¦0,0028 ¦0,00328 ¦0,003770 ¦0,004240¦
+--------------+-----------+---------+--------+---------+--------+
¦IIIи ¦0,05 ¦0,0011 ¦0,00123 ¦0,001440 ¦0,001500¦
+--------------+-----------+---------+--------+---------+--------+
¦IV - VI ¦0,005 ¦0,00002 ¦0,000025¦0,000028 ¦0,000032¦
L--------------+-----------+---------+--------+---------+---------
3.5.13. У землесосов с плавной регулировкой уровня перелива
осветленная смесь сбрасывается через вертикальную трубу под днище
землесоса и быстро достигает поверхности дна. Обладая высокой
кинетической энергией и действуя под некоторым углом (за счет
скорости движения землесоса) к поверхности дна, струя, отражаясь,
создает облако мутности в пространстве между корпусом землесоса и
поверхностью дна, которое, попадая в кильватерную струю,
перемешивается с ней. Насыщенность сливаемой смеси после отражения
может быть выше сливаемой за счет размыва грунта на поверхности
дна, однако размытый грунт, находясь в агрегатном состоянии (в
виде комков), быстро осаждается и не оказывает существенного
влияния на общую мутность кильватерной струи после смешения со
сливаемой смесью.
Как показали натурные наблюдения, при наличии дрейфовых
течений величина унесенного за пределы прорези грунта находится в
тех же пределах, что и у землесосов со ступенчатой системой
перелива.
3.6. Работа грунтонасосного агрегата
3.6.1. В состав грунтонасосного агрегата входят:
грунтовые насосы с приводом;
насос промывки сальников;
насос гидроразрыхлительного устройства;
трубопроводы, соединяющие грунтовые насосы друг с другом, с
бортовыми грунтоприемными устройствами, с разливным лотком, с
корпусным напорным трубопроводом для рефулирования грунта по
подвесному или береговому грунтопроводам, с трюмом для забора
грунта из трюма при рефулировании;
система клинкетов, установленных на трубопроводах, позволяет
обеспечивать как параллельную, так и последовательную работу
грунтовых насосов.
3.6.2. Грунтовые насосы на самоотвозных землесосах установлены
ниже ватерлинии и поэтому работают с подпором, близким к осадке
землесоса.
Перед запуском грунтового насоса при разработке грунта на
прорези опускаются бортовые грунтозаборные трубы под воду до
посадки цапф на штатное место, запускается насос прокачки
сальников, напорный грунтопровод переключается на сброс за борт.
Включается привод грунтового насоса и плавно с выдержкой для
входа в режим увеличивается частота вращения рабочего колеса
насоса до номинальной.
3.6.3. Контроль за работой грунтового насоса осуществляется по
приборам на пульте:
вольтметру;
амперметру;
вакууметру;
манометру;
тахометру, расходомеру и консистометру
и выбрасываемой из трубы сбросного устройства воды.
3.6.4. При работе на воде нормальная работа грунтонасосного
агрегата характеризуется:
показанием вольтметра - в пределах номинального;
показанием амперметра - меньше номинального;
показанием вакууметра - плюсовое значение, близкое к нулю;
показанием манометра - в пределах 10...12 м;
показанием расходомера - в пределах номинального паспортного
расхода (максимальный);
показанием консистометра - нулевое значение.
После установления устойчивого режима работы грунтового насоса
включается насос гидроразрыхлителя, нормальная работа которого
контролируется по показанию манометра (6...8 кгс/кв. см, 0,6...0,8
МПа).
3.6.5. Всасывающие трубопроводы с грунтоприемником опускаются
на грунт.
При работе на смеси показания расходомера уменьшаются,
возрастают показания консистометра, манометра и вакууметра. По
мере заполнения трюма смесью показания вакууметра могут несколько
снижаться.
В процессе грунтозабора необходимо следить, чтобы показания
вакууметра не повышались до величины 5 м, а показания расходомера
не снижались ниже 0,5 номинального расхода насоса на воде.
3.6.6. Удержание устойчивого режима работы грунтонасосного
агрегата производится путем регулировки подачи воды в
грунтоприемник через предохранительный клапан срыва вакуума, а
также путем регулировки заглубления грунтоприемника в грунт.
3.6.7. При разработке грунтов с наличием включений в виде
камней и валунов возможны случаи забоя решетки грунтоприемника
камнями, что характеризуется снижением показаний расходомера,
манометра, при снижении показаний консистометра и увеличении
показаний вакууметра также увеличивается частота вращения рабочего
колеса грунтового насоса.
Необходимо приподнять грунтоприемник над грунтом и, если
ничего не меняется, остановить, а затем запустить грунтовый насос.
Если после этого также ничего не изменилось, необходимо поднять
грунтоприемник на палубу и очистить решетку от камней.
3.6.8. При рефулировании грунта из трюма землесоса за борт
открываются кормовые кингстоны, насосы переключаются для приема
грунта из трюма и вводятся в режим, напорный трубопровод
переключается на сброс за борт.
При системе бортовых каналов забор грунта из трюма
производится путем постепенного приоткрытия разгрузочных дверец,
бортовых каналов.
При центральной системе забора грунта из трюма забор грунта
производится одним грунтовым насосом, для этого открывается
кормовой кингстон, насос переключается на прием из трюма и
вводится в режим. Забор грунта из трюма производится через боковые
патрубки путем приоткрытия задвижек.
3.6.9. При рефулировании на берег по напорному грунтопроводу
корпусный грунтопровод подключается к береговому при помощи
стыковочного устройства.
Грунтовые насосы, если предусмотрено схемой, переключаются на
последовательную работу.
С помощью клинкетов на всасывающем грунтопроводе прием грунта
насосом переключается на трюм.
Открывается кормовой кингстон и запускаются насосы. Первым
запускается насос, который производит забор грунта из трюма.
После установления номинального режима работы насосов на воде
производится забор грунта из трюма путем приоткрытия разгрузочных
дверец на бортовых каналах или клинкетов боковых патрубков при
центральной системе разгрузки.
3.6.10. Разгрузка трюма начинается с первых (носовых) отсеков,
при бортовой системе разгрузки забор грунта производится
поочередно с одного и другого борта.
При центральной системе разгрузки забор грунта производится
одновременно с обоих бортов.
После разгрузки первой секции разгрузочные дверцы первой
секции закрываются, а в следующей секции приоткрываются, также
приоткрываются днищевые дверцы в первой секции для подачи воды в
трюм, улучшающей процесс размыва грунта в трюме.
Если на кормовом кингстоне степень открытия заслонки
регулируется, то после приоткрытия днищевых дверец рекомендуется
несколько прикрыть заслонку на кингстоне.
Необходимо учитывать, что при очень высокой консистенции
смеси, поступающей из трюма, возможно образование "мертвого" слоя
в разгрузочных каналах или центральной трубе и даже забой.
3.6.11. Контроль за работой грунтовых насосов осуществляется
по показаниям проборов: манометров, вакууметров, расходомеров и
консистометров.
Нормальная работа агрегата характеризуется следующими
показателями:
показания манометра при работе на смеси должны быть выше
показаний при работе на воде в пределах 10...15%;
показания расходомера при работе на смеси должны быть ниже
показаний на воде в пределах 15...20%;
показания вакууметра насоса, забирающего грунт из трюма,
должны быть близкими к нулю или положительными;
показания вакууметра второго насоса, работающего на
рефулирование, должны быть только положительными.
3.6.12. После завершения разгрузки трюма необходимо промыть
весь трубопровод водой в течение 10...15 мин. (0,25 ч).
3.6.13. При рефулировании на берег необходимо:
оборудовать рефулерную станцию на причальном устройстве;
произвести контрольную швартовку землесоса к рефулерной
станций и стыковку корпусного трубопровода к береговому;
произвести маркировку на швартовных тросах (на носовом и
кормовом шпрингах).
3.6.14. Станция рефулирования должна устанавливаться согласно
схеме швартовки землесоса и расположению поворотного стыковочного
устройства землесоса так, чтобы швартовка к ней груженного
землесоса осуществлялась по ходу без предварительного разворота.
3.6.15. Магистральный грунтопровод рекомендуется прокладывать
с уклоном в сторону карты намыва или сифоном для уменьшения
количества сбрасываемой воды через грунтовый насос после окончания
разгрузки трюма.
3.6.16. При большой высоте рефулирования для сброса воды с
трубопровода необходимо на станции рефулирования на магистральном
трубопроводе установить клинкет и патрубок с клинкетом.
После окончания промывки трубопровода, магистральный
трубопровод перекрывается клинкетом, а спуск воды с трубопровода
производится через боковой патрубок с задвижкой.
3.6.17. Для уменьшения потерь напора в береговом грунтопроводе
магистральный грунтопровод, соединяющий станцию рефулирования с
картой намыва, рекомендуется прокладывать прямолинейно по
кратчайшему расстоянию.
3.6.18. При неизбежности установки на магистральном
трубопроводе поворотных колен радиус поворота колена должен быть
не менее четырех радиусов трубопровода.
3.6.19. Потери напора в напорном грунтопроводе рассчитываются
по зависимости:
Н = J l , (80)
гр см пр
где:
J - удельные потери напора в грунтопроводе;
см
l - приведенная длина напорного грунтопровода, м,
пр
рассчитываемая по зависимости:
l = l + ДЕЛЬТА l + ДЕЛЬТА l , (81)
пр б 1 2
где:
l - длина берегового грунтопровода, измеряемая от
б
стыковочного устройства на станции рефулирования до выкидного
патрубка на карте намыва, м;
ДЕЛЬТА l - эквивалентная длина грунтопровода от местных
1
потерь (поворотные колена, сужения, расширения, разветвления,
задвижки и т.д.), рассчитываемая по зависимости:
2
0,08 SUM кси Q
см
ДЕЛЬТА l = ----------------, (82)
1 4
J D
см
где:
SUM кси - сумма коэффициентов местных потерь;
2
Q - подача грунтовых насосов по смеси, куб. м/с;
см
D - диаметр грунтопровода, м;
J - удельные потери напора в трубопроводе;
см
ДЕЛЬТА l - эквивалентная длина грунтопровода на высоту
2
рефулирования, м, рассчитываемая по формуле:
Н ро
реф см
ДЕЛЬТА l = ---------, (83)
2 J ро
см в
где:
Н - высота рефулирования, измеряется от уровня воды в море
реф
до центра выкидного патрубка, м;
ро - плотность смеси, т/куб. м;
см
ро - плотность воды, т/куб. м.
в
3.7. Производственные показатели работы
3.7.1. В состав производственных показателей самоотвозного
землесоса входят:
часовая производительность;
коэффициент использования рабочего периода;
суточная выработка.
3.7.2. Производительность самоотвозного землесоса
рассчитывается по зависимости:
н
W К
у
q = -----, (84)
t
ц
где:
н
W - норма загрузки трюма, куб. м;
К - коэффициент, учитывающий унос течением грунта, ушедшего в
у
перелив;
t - продолжительность цикла работы землесоса, ч,
ц
рассчитываемая по формуле:
t = t + t + t , (85)
ц п х раз
где:
t - продолжительность погрузки, в состав которой входят
п
продолжительность грунтозабора и продолжительность разворотов при
смене галсов, ч:
t = t + t , (86)
п гр разв
где:
t - продолжительность разворотов при смене галсов
разв
рассчитывается по формуле:
н
t = (n - 1) t , (87)
разв гал разв
где:
n - количество галсов, совершаемых землесосом за период
гал
полной погрузки трюма;
н
t - нормативная продолжительность одного разворота, ч;
разв
t - продолжительность хода на отвал и возвращение к месту
х
работы, ч;
t - продолжительность разгрузки трюма, ч.
разв
3.7.2.1. Развороты на участке работ при смене галсов
производятся, если ширина акватории с глубинами, превышающими
проходную глубину землесоса, не менее 1,5L , где L - длина
к к
корпуса землесоса. Если эти условия не выполняются, для совершения
разворотов землесос совершает пробежки к местам разворота.
3.7.2.2. Перед разворотами для смены галсов необходимо поднять
грунтоприемники над поверхностью грунта так, чтобы они не
зацепились за грунт в процессе разворота. Грунтовые насосы
переключаются на сброс за борт.
3.7.2.3. При разворотах на участке работ увеличение
продолжительности погрузки трюма за счет разворотов учитывается
коэффициентом, приведенным в табл. 19 и рассчитанным по
зависимости:
t
разв
К = 1 + -----, (88)
L t
гр
где:
t - суммарная продолжительность разворотов при смене
разв
галсов, ч;
t - суммарная продолжительность грунтозабора, ч.
гр
Таблица 19
КОЭФФИЦИЕНТ, УЧИТЫВАЮЩИЙ УВЕЛИЧЕНИЕ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ
ПОГРУЗКИ ТРЮМА ЗА СЧЕТ РАЗВОРОТОВ ПРИ СМЕНЕ ГАЛСОВ
--------------------T--------------------------------------------¬
¦ Вместимость трюма ¦ Длина разрабатываемого участка, м ¦
¦ землесоса, куб. м +----------T----------T-----------T----------+
¦ ¦ 1000 ¦ 2000 ¦ 3000 ¦ 4000 ¦
+-------------------+----------+----------+-----------+----------+
¦Менее 1000 ¦1,30 ¦1,15 ¦1,10 ¦1,08 ¦
+-------------------+----------+----------+-----------+----------+
¦1001...2500 ¦1,40 ¦1,20 ¦1,13 ¦1,10 ¦
+-------------------+----------+----------+-----------+----------+
¦2501...6000 ¦1,60 ¦1,30 ¦1,20 ¦1,15 ¦
+-------------------+----------+----------+-----------+----------+
¦Более 6000 ¦1,70 ¦1,40 ¦1,25 ¦1,18 ¦
L-------------------+----------+----------+-----------+-----------
3.7.2.4. При разворотах с пробежкой к местам разворотов
продолжительность разворота рассчитывается по зависимости:
н
t = 0,2S + t , (89)
разв разв
где:
S - дальность пробежки к месту разворота, км;
н
t - продолжительность разворота на 180 градусов, ч.
разв
Средние продолжительности одного разворота приведены в табл.
20.
Таблица 20
------------------------------------T----------------------------¬
¦Вместимость трюма землесоса, куб. м¦Продолжительность разворота,¦
¦ ¦ ч ¦
+-----------------------------------+----------------------------+
¦Менее 1000 ¦0,08 ¦
+-----------------------------------+----------------------------+
¦1001...2500 ¦0,10 ¦
+-----------------------------------+----------------------------+
¦2500...6000 ¦0,15 ¦
+-----------------------------------+----------------------------+
¦Более 6000 ¦0,18 ¦
L-----------------------------------+-----------------------------
3.7.2.5. Продолжительность хода к месту отвала грунта и
возвращение к месту работы при удалении отвала грунта от места
работы более 5 км рассчитывается по зависимости:
н
t = St К , (90)
х х v
где:
S - дальность транспортировки грунта на отвал, км;
н
t - норма времени на 1 км отвозки грунта на отвал и
х
возвращения к месту работы, ч;
К - коэффициент, учитывающий ограничение скорости движения
v
землесоса на отдельных участках трассы.
При дальности транспортировки грунта на отвал менее 5 км
продолжительность отвозки рассчитывается по зависимости:
н
t = St К + 0,3, (91)
х х v
где 0,3 - продолжительность подъема и укладки по-походному
всасывающих грунтопроводов и их спуска при выходе на участок
работ, ч.
При береговом отвале грунта в продолжительность хода на отвал
необходимо включить продолжительность швартовки к причальному
сооружению и разворотов при подходе и отходе.
|
