|
Стр. 9
пятидневки с обеспеченностью 0,92 принята t = -28 град. С (вместо
н
-26 град. С), средняя температура воздуха за отопительный период
t = -3,1 град. С (вместо -3,6 град. С) и продолжительность
от.пер
отопительного периода - Z = 214 сут. (вместо 213 сут.).
от.пер
С учетом новых исходных климатических параметров уточнены
нормативные требования по градусосуткам отопительного периода
(ГСОП) и приведенному сопротивлению теплопередаче наружных стен,
значения которых для зданий, строящихся в г. Москве, приведены в
табл. 7.1.
Таблица 7.1
-----------T-----------------------T--------------T-------------------------¬
¦Тип зданий¦Температура внутреннего¦ГСОП, ¦Приведенное сопротивление¦
¦ ¦воздуха, град. С, t ¦град. С x сут.¦теплопередаче стен, ¦
¦ ¦ в ¦ ¦кв. м x град. С/Вт, R ¦
¦ ¦ ¦ ¦ o ¦
¦ ¦ ¦ +-----------T-------------+
¦ ¦ ¦ ¦номинальное¦допускаемое ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦<*> ¦
+----------+-----------------------+--------------+-----------+-------------+
¦Жилые, ¦ 20 ¦ 4943 ¦ 3,13 ¦ 2,97 ¦
¦общеобра- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦зователь- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ных учреж-¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦дений ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+----------+-----------------------+--------------+-----------+-------------+
¦Поликлиник¦ 21 ¦ 5157 ¦ 3,20 ¦ 3,04 ¦
¦и лечебных¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦учрежде- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ний, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦домов- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦интернатов¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+----------+-----------------------+--------------+-----------+-------------+
¦Дошкольный¦ 22 ¦ 5371 ¦ 3,28 ¦ 3,12 ¦
¦учреждений¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L----------+-----------------------+--------------+-----------+--------------
-----------------------------------
<*> Допускаемое R принимается на 5% ниже номинального согласно
о
примечанию к п. 3.4.2 МГСН 2.01-99.
Для других видов ограждающих конструкций нормируемое
сопротивление теплопередаче определяется с использованием ГСОП,
указанных в табл. 7.1, и требований табл. 1б СНиП II-3-79* (изд.
1998 г.).
7.1.3. Теплотехнические характеристики обычного и
модифицированного полистиролбетона, необходимые для
теплотехнических расчетов, приведены в табл. 3.4.
7.1.4. Теплотехнические характеристики материалов (кроме
полистиролбетона), используемых в ограждающих конструкциях системы
"Юникон", приведены в табл. 7.2.
Таблица 7.2
----T-------------------------T----------T----------------------------¬
¦N ¦Наименование материала ¦Плотность,¦Расчетные коэффициенты для ¦
¦п/п¦ ¦кг/куб. м ¦условий эксплуатации "Б" ¦
¦ ¦ ¦ +-------------T--------------+
¦ ¦ ¦ ¦теплопровод- ¦паропроницае- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ность, ¦мость, мг/(м x¦
¦ ¦ ¦ ¦Вт/(м x град.¦x ч x Па) ¦
¦ ¦ ¦ ¦C) ¦ ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦1. ¦Железобетон ¦ 2500 ¦ 2,04 ¦ 0,03 ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦2. ¦Цементно-песчаный раствор¦ 1800 ¦ 0,93 ¦ 0,09 ¦
¦ ¦(штукатурный) ¦ ¦ ¦ ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦3. ¦Кладка из облицовочного ¦ 1400 ¦ 0,58 ¦ 0,16 ¦
¦ ¦пустотелого керамического¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦кирпича на цементно- ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦песчаном растворе ¦ ¦ ¦ ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦4. ¦Пенополиуретан ¦ 40 ¦ 0,04 ¦ 0,05 ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦5. ¦Минераловатные плиты ¦ 150 ¦ 0,047 ¦ 0,055 ¦
¦ ¦ ¦ 75 ¦ 0,045 ¦ 0,052 ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦6. ¦Кладочный клей: ¦ ¦ ¦ ¦
¦ +-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦ ¦- плотный ¦1400-1650 ¦ 0,7 ¦ 0,12 ¦
¦ +-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦ ¦- поризованный ¦600-700 ¦ 0,32 ¦ 0,17 ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦7. ¦Филизол (рубероид) ¦ 600 ¦ 0,17 ¦ 0,001 ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦8. ¦Битум кровельный ¦ 1400 ¦ 0,27 ¦ 0,008 ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦9. ¦Сталь ¦ 7850 ¦ 58 ¦ 0 ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦10.¦Древесина (сосна, ель ¦ 500 ¦ 0,18 ¦ 0,06 ¦
¦ ¦поперек волокон) ¦ ¦ ¦ ¦
+---+-------------------------+----------+-------------+--------------+
¦11.¦Полиэтилен ¦ 920 ¦ 0,42 ¦ 0 ¦
L---+-------------------------+----------+-------------+---------------
7.1.5. Коэффициент теплотехнической однородности кладки из
полистиролбетонных блоков на клеевых композициях, учитывающий
влияние теплопроводных швов толщиной 2-4 мм, принимается r =
кл
0,92 для плотных клеев и r = 0,98 для поризованных клеев.
кл
7.1.6. Коэффициент теплотехнической однородности r фрагмента
фасадной стены из полистиролбетонных блоков плотностью D250-D300 и
толщиной 295-375 мм, используемый для предварительных расчетов
приведенного сопротивления теплопередаче, при условиях применения
перемычек из полистиролбетона плотностью D300, утепления торцов
монолитных перекрытий и фасадных ригелей (для оштукатуренных по
фасаду стен) и термовкладышей из негорючей минваты толщиной не
менее 175 мм со шпонками толщиной не более 80 мм (для стен с
кирпичным фасадом), без врезки внутренних стен в наружные, а также
применения проемов с четвертями, принимается по данным
НИИстройфизики равным:
- для оштукатуренных с обеих сторон стен r = 0,92;
- для облицованных снаружи пустотелым кирпичом и оштукатуренных
с внутренней стороны стен r = 0,87.
7.1.7. В расчетах сопротивления воздухопроницанию ограждающих
конструкций системы "Юникон" сопротивление воздухопроницанию
полистиролбетонного слоя толщиной 100 мм принимается для
плотностей D150-D200 равным 100 кв. м x ч x Па/кг и для D250-D350
- 130 кв. м x ч x Па/кг.
7.1.8. Расчетные коэффициенты теплоусвоения полистиролбетона
для условий эксплуатации "Б", вычисленные по формуле примечания 1
приложения 3* к СНиП II-3-79*:
________________________________
s = 0,27 \/ "ламбда" "гамма" (с + 0,0419w),
o o
составляют для материала плотностью D250 - s = 1,51 Вт/(кв. м x
x град. С) и D300 - s = 1,79 Вт/(кв. м x град. С).
7.2. Проектирование и оптимизация
конструктивно-технических решений наружных стен
по условиям теплосбережения и снижения их стоимости
В табл. 7.3 приведен перечень мероприятий по оптимизации
конструктивно-технических решений ненесущих наружных стен из
полистиролбетонных блоков для зданий с монолитным несущим каркасом
(остовом), направленных на выполнение требований по приведенному
сопротивлению теплопередаче и повышение коэффициента
теплотехнической однородности, а также обеспечение условия
невыпадения конденсата на внутренней поверхности ограждающей
конструкции при минимизации стоимостных затрат.
Таблица 7.3
МЕРОПРИЯТИЯ ПО ОПТИМИЗАЦИИ КОНСТРУКТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ
РЕШЕНИЙ НЕНЕСУЩИХ НАРУЖНЫХ СТЕН ПОЛИСТИРОЛБЕТОННЫХ БЛОКОВ
-----T------------------------------------------------T-------------¬
¦N ¦Группа и наименование мероприятий ¦Характер ¦
¦п/п ¦ ¦мероприятия ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦ ¦I. Общие конструктивные решения здания ¦
+----+------------------------------------------------T-------------+
¦1. ¦Применение несущих каркасов без фасадных ригелей¦Рекомендуемое¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦2. ¦Применение фасадных ригелей, сдвинутых в глубь ¦Рекомендуемое¦
¦ ¦здания для обеспечения возможности размещения ¦ ¦
¦ ¦теплоизоляционной проставки необходимой толщины ¦ ¦
¦ ¦между ригелем и наружным облицовочным слоем ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦3. ¦Примыкание к наружной стене внутренней ¦Обязательное ¦
¦ ¦(поперечной) железобетонной несущей стены ¦ ¦
¦ ¦с врезкой ее на 40 мм (включая штукатурный слой)¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦4. ¦Утепление торца внутренней (поперечной) ¦Рекомендуемое¦
¦ ¦железобетонной несущей стены (по п. 3) слоем ¦ ¦
¦ ¦плитного утеплителя толщиной 20-25 мм ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦ ¦II. Общие конструктивные решения наружных стен ¦
+----+------------------------------------------------T-------------+
¦5. ¦Использование полистиролбетонных перемычек ¦Обязательное ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦6. ¦Применение для оконных и дверных проемов ¦Обязательное ¦
¦ ¦обрамляющих четвертей из кирпича (при наружной ¦для верти- ¦
¦ ¦кирпичной облицовке) или специальных ¦кальных ¦
¦ ¦оштукатуренных полистиролбетонных простеночных ¦четвертей, ¦
¦ ¦блоков с четвертями, образующих вертикальные ¦рекомендуемое¦
¦ ¦четверти, и разновысоких перемычек, образующих ¦для верхней ¦
¦ ¦верхнюю горизонтальную четверть (при фасадном ¦горизонталь- ¦
¦ ¦оштукатуривании) ¦ной четверти ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦7. ¦Применение оконных и дверных коробок из дерева ¦Обязательное ¦
¦ ¦или пластика ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦8. ¦Применение теплоизоляционных проставок толщиной ¦Обязательное ¦
¦ ¦не менее 100 мм между наружной облицовкой ¦для стен с ¦
¦ ¦и торцами перекрытий, a также фасадной стороной ¦оштукатурива-¦
¦ ¦ригеля и торцом врезаемой внутренней ¦емым фасадом ¦
¦ ¦(поперечной) стены из полистиролбетонных ¦ ¦
¦ ¦теплоизоляционных плит плотностью 150-200 ¦ ¦
¦ ¦кг/куб. м (при наружном оштукатуривании стен) ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦9. ¦Применение в железобетонных перекрытиях над ¦Обязательное ¦
¦ ¦стенами термовкладышей (рекомендуемый шаг - ¦для стен с ¦
¦ ¦1200 мм) из жестких негорючих минераловатных ¦кирпичным ¦
¦ ¦плит. При этом ширина железобетонных шпонок ¦фасадом ¦
¦ ¦между термовкладышами должна приниматься ¦ ¦
¦ ¦минимально возможной по прочностному расчету ¦ ¦
¦ ¦(желательно не более 80 мм), а их толщина - ¦ ¦
¦ ¦максимальной с учетом надежного опирания ¦ ¦
¦ ¦полистиролбетонных блоков (но не менее 175 ¦ ¦
¦ ¦мм) ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦10. ¦При применении термовкладышей в перекрытии по ¦Обязательное ¦
¦ ¦п. 9 примыкание внутренней (поперечной) ¦ ¦
¦ ¦железобетонной стены не должно переходить в ¦ ¦
¦ ¦шпонки, а располагаться напротив средней части ¦ ¦
¦ ¦термовкладыша ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦ ¦III. Конструктивные решения кладки из полистиролбетонных ¦
¦ ¦блоков ¦
+----+------------------------------------------------T-------------+
¦11. ¦Применение блоков толщиной 295 мм плотностью ¦Рекомендуемое¦
¦ ¦D250 для жилых зданий и толщиной 375 мм ¦ ¦
¦ ¦плотностью D250-300 для общественных зданий ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦12. ¦Устройство кладочных швов минимальной толщины: ¦Обязательное ¦
¦ ¦горизонтальных (с проволочными анкерами) - 3-4 ¦ ¦
¦ ¦мм и вертикальных - 2-3 мм при средней расчетной¦ ¦
¦ ¦толщине 3 мм ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦13. ¦Применение специальных кладочных клеев, ¦Обязательное ¦
¦ ¦использование кладочных растворов запрещается ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦14. ¦Применение кладочных клеев с минимальной ¦Рекомендуемое¦
¦ ¦плотностью желательно поризованных (при ¦ ¦
¦ ¦обеспечении расчетной прочности кладки) ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦15. ¦Запрещается использование сквозных арматурных ¦Обязательное ¦
¦ ¦сеток в горизонтальных кладочных швах для ¦ ¦
¦ ¦анкеровки штукатурки или фасадной кирпичной ¦ ¦
¦ ¦кладки ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦16. ¦Применение для анкеровки штукатурки или ¦Обязательное ¦
¦ ¦кирпичной кладки анкеров из проволоки диаметром ¦ ¦
¦ ¦не более 3 мм, располагаемых в горизонтальных ¦ ¦
¦ ¦клеевых швах ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦17. ¦Раздельное (для наружной и внутренней ¦Обязательное ¦
¦ ¦облицовки) расположение анкерных хомутов ¦ ¦
¦ ¦с разбежкой (отстоящих друг от друга на ¦ ¦
¦ ¦расстояние 60 мм). Применение сквозных хомутов ¦ ¦
¦ ¦запрещается ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦ ¦IV. Конструктивные решения перемычек и надпроемных узлов ¦
+----+------------------------------------------------T-------------+
¦18. ¦Использование полистиролбетонных перемычек, ¦Обязательное ¦
¦ ¦армированных плоским каркасом только в нижнем ¦ ¦
¦ ¦поясе, поперечные стержни которого имеют ¦ ¦
¦ ¦защитные слои в полистиролбетоне (расстояние ¦ ¦
¦ ¦до наружной поверхности) - 30-35 мм ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦19. ¦Установка над проемами спаренных ¦Рекомендуемое¦
¦ ¦полистиролбетонных перемычек, разделенных слоем ¦ ¦
¦ ¦негорючей минеральной ваты толщиной 10-20 мм ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦ ¦V. Конструктивные решения кирпичной фасадной облицовки ¦
+----+------------------------------------------------T-------------+
¦20. ¦Использование эффективного лицевого ¦Обязательное ¦
¦ ¦многоцелевого или с круглыми пустотами кирпича ¦ ¦
¦ ¦минимальной объемной плотности ¦ ¦
¦ ¦с морозостойкостью не менее F35 (щелевые пустоты¦ ¦
¦ ¦должны быть расположены перпендикулярно ¦ ¦
¦ ¦тепловому потоку) ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦21. ¦Устройство невентилируемых воздушных прослоек ¦Рекомендуемое¦
¦ ¦толщиной 5-10 мм между кирпичом ¦ ¦
¦ ¦и полистиролбетонными блоками ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦22. ¦При необходимости сплошного приклеивания ¦Обязательное ¦
¦ ¦кирпичной кладки к полистиролбетонным блокам ¦ ¦
¦ ¦предусматривать неприклеиваемые участки ¦ ¦
¦ ¦размерами 200 (L) x 300 (H) мм с воздушным ¦ ¦
¦ ¦невентилируемым зазором толщиной 5-10 мм ¦ ¦
¦ ¦напротив шпонок термовкладышей в монолитных ¦ ¦
¦ ¦перекрытиях, не выходящих на фасад ¦ ¦
+----+------------------------------------------------+-------------+
¦23. ¦Применение 1,5-го многощелевого кирпича или ¦Рекомендуемое¦
¦ ¦пустотных керамических камней с использованием ¦ ¦
¦ ¦"теплых" кладочных растворов ¦ ¦
L----+------------------------------------------------+--------------
7.3. Теплотехнический расчет стеновых ограждающих
конструкций из сплошных блоков. Примеры расчета
7.3.1. Определение приведенного сопротивления теплопередаче
наружных стен и проверка обеспечения условия невыпадения
конденсата на их внутренней поверхности должны производиться по
температурным полям, рассчитываемым по специальным компьютерным
программам.
7.3.2. Для предварительной оценки приведенного сопротивления
теплопередаче наружных стен из полистиролбетонных блоков
плотностью D250-D300 и выбора их толщины и плотности расчет
производится по формуле:
"дельта" r
пр 1 ПСБ кл
R = r(-------- + --------------- + SUM R + (7.1)
o "альфа" "ламбда" обл
в ПСБ
1
+ R + --------),
в.п. "альфа"
н
где:
r - коэффициент теплотехнической однородности наиболее
представительного фрагмента фасада здания. Принимается по данным
п. 7.1.6;
"альфа" и "альфа" - коэффициенты теплообмена соответственно
в н
у наружной и у внутренней поверхности стены (по данным СНиП
II-3-79* для вертикальных стен "альфа" = 8,7 Вт/(кв. м x град. С)
в
и "альфа" = 23 Вт/(кв. м x град. С);
н
"дельта" - толщина полистиролбетонного блока, м;
ПСБ
r - коэффициент теплотехнической однородности кладки
кл
(принимается согласно п. 7.1.5);
"ламбда" - расчетный коэффициент теплопроводности
ПСБ
полистиролбетона для условий эксплуатации "Б", Вт/(м x град. С),
принимаемый по данным ГОСТ Р51263-99 (приложение Д) или по п.
7.1.3;
SUM R - суммарное термическое сопротивление облицовочных
обл
слоев;
R - термическое сопротивление невентилируемой воздушной
в.п.
прослойки, кв. м x град. С/Вт, принимаемое по данным СНиП
II-3-79*, приложение 4.
7.3.3. В соответствии с п. 3.4.2 МГСН 2.01-99 приведенное
сопротивление теплопередаче наружных стен следует рассчитывать без
учета заполнений светопроемов: в целом для здания, либо для фасада
здания, либо для одного промежуточного этажа с проверкой зон
теплопроводных включений, углов и откосов проемов на температуру
точки росы внутреннего воздуха.
По компьютерной программе вычисляются средние величины тепловых
потоков q характерных участков, на которые разбивается каждый
i
фрагмент стены.
Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента стены
рассчитывается по формуле:
SUM F
пр i
R = ------, (7.2)
о F
i
SUM --
R
i
где:
F и R - соответственно площадь и сопротивление теплопередаче
i i
i-го расчетного участка.
При этом:
t - t
в н
R = -------, (7.3)
i q
i
где:
t и t - расчетные температуры внутреннего и наружного
в н
воздуха.
7.3.4. По МГСН 2.01-99 требования по теплозащите имеют два
подхода:
- предписывающий, когда учитываются поэлементные требования к
теплозащите ограждающих конструкций. В этом случае приведенное
сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции должно быть не
менее требуемого, определяемого по табл. 1б СНиП II-3-79* (изд.
1998 г.) в зависимости от ГСОП. МГСН 2.01-99 допускает для
конкретных конструктивных решений наружных стен приведенное
сопротивление теплопередаче не более чем на 5% ниже требуемого при
обязательном увеличении сопротивления теплопередаче горизонтальных
ограждений с тем, чтобы приведенный трансмиссионный коэффициент
теплопередачи совокупности горизонтальных и вертикальных наружных
ограждений был не выше значения, определяемого по п. 2.1* СНИП II-
3-79* (изд. 1998 г.);
- потребительский подход, когда учитываются требования по
теплозащите здания в целом. В этом случае расчетный удельный
расход тепловой энергии системой отопления здания за отопительный
период должен быть не больше нормативного. При этом минимально
допустимое приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих
конструкций должно быть не менее значений, приведенных в п. 2.1*
СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) для 1-го этапа (табл. 1а) и санитарно-
гигиенических и комфортных условий, определяемых по формуле (1)
СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.).
7.3.5. Наружные стены зданий из блоков или монолитного
полистиролбетона, оштукатуренные с обеих сторон, ввиду
незначительной толщины и высокой паропроницаемости штукатурных
слоев при рассмотрении вопроса паропроницаемости условно относятся
к однослойным ограждающим конструкциям.
Наружные стены зданий из полистиролбетона, облицованные снаружи
кирпичной кладкой и оштукатуренные с внутренней стороны, при
рассмотрении вопроса паропроницаемости условно относятся к
двухслойным конструкциям, внутренний слой которых имеет
сопротивление паропроницанию более 2,0 кв. м x ч x Па/мг.
В наружных стенах зданий из полистиролбетона с внутренним
несущим железобетонным слоем указанный слой значительно
увеличивает сопротивление паропроницаемости стены, являясь
дополнительным элементом с очень высоким сопротивлением
паропроницанию (более 6,0 кв. мx ч x Па/мг). Вследствие этого
согласно п. 6.4 СНиП II-3-79* для всех приведенных выше видов
наружных стен жилых зданий и большинства типов общественных зданий
(за исключением бассейнов, банно-прачечных комбинатов и т.п.),
имеющих внутренние помещения с сухим и нормальным влажностным
режимом, определять и проверять сопротивление паропроницанию
конструкции не требуется.
7.3.6. Для наружных стен общественных зданий, имеющих помещения
с влажным и мокрым режимом, следует предусматривать устройство
пароизоляции перед внутренней поверхностью полистиролбетонного
слоя, а определение и проверку сопротивления паропроницанию
конструкции необходимо проводить в обязательном порядке.
7.3.7. Пример предварительного расчета приведенного
сопротивления теплопередаче наружной стены из полистиролбетонных
блоков с оштукатуриваемым фасадом.
Исходные данные по зданию и наружной стене
25-этажный жилой дом в г. Москве с наружными оштукатуренными с
обоех сторон стенами из полистиролбетонных блоков плотностью D250
толщиной 295 мм, укладываемых на плотном клею.
Допускаемое приведенное сопротивление теплопередаче стены
тр
составляет согласно данным табл. 7.1 R = 2,97 кв. м x град.
o
С/Вт.
Расчет приведенного сопротивления
теплопередаче (предварительный)
Предварительный расчет проводим по формуле (7.1), принимая
следующие исходные данные:
- коэффициент теплотехнической однородности стены r = 0,92
(согласно п. 7.1.6);
- коэффициент теплообмена у внутренней поверхности стены
"альфа" = 8,7 Вт/(кв. м x град. С) и у наружной поверхности стены
в
"альфа" = 23 Вт/(кв. м x град. С) (согласно СНиП II-3-79*);
н
- толщина полистиролбетонного блока "дельта" = 0,295 м;
ПСБ
- расчетный коэффициент теплопроводности обычного
полистиролбетона плотностью В250 "ламбда" = 0,09 Вт/м x град.
ПСБ
С (согласно данным табл. 3.4);
- коэффициент теплотехнической однородности кладки из
полистиролбетонных блоков на клею r = 0,92 (согласно п. 7.1.5);
кл
- толщина штукатурных отделочных слоев "дельта" = 0,02 м;
шт
- расчетный коэффициент теплопроводности штукатурного слоя из
цементно-песчаного раствора "ламбда" = 0,93 Вт/м x град. С
шт
(согласно данным табл. 7.2).
Величину приведенного сопротивления теплопередаче наружной
стены для ее предварительной оценки определяем по преобразованной
формуле (7.1):
"дельта" r
пр 1 ПСБ кл
R = r(-------- + --------------- +
o "альфа" "ламбда"
в ПСБ
2"дельта"
шт
+ ----------- +
"ламбда"
шт
1 1 0,295 x 0,92
+ --------) = 0,92(--- + ------------ +
"альфа" 8,7 0,09
н
2 x 0,02 1
+ -------- + --) = 2,96 кв. м x град. С/Вт.
0,93 23
Сравнение приведенного расчетного и допускаемого сопротивления
теплопередаче показывает, что
пр тр
R = 2,96 < R = 2,97 кв. м x град. С/Вт и
о о
пр
R
о 2,96
--- = ----100% = 99,7%,
тр 2,97
R
о
пр тр
т.е. R незначительно (только на 0,3%) отличается от R и может
о о
быть уточнено расчетом по температурным полям с учетом конкретных
технических решений.
7.3.8. Пример расчета по температурным полям приведенного
сопротивления теплопередаче наружной стены из полистиролбетонных
блоков с оштукатуриваемым фасадом.
Исходные данные и методика расчета
Общие исходные данные по зданию и наружной стене приняты по п.
7.3.7.
Конструктивно-техническое решение наружной стены показано на
рис. 7.1. Стена опирается на фасадный железобетонный ригель
высотой 190 мм, наружная поверхность которого (также как и
торцовая поверхность железобетонного перекрытия высотой 160 мм)
утеплена теплоизоляционной вставкой толщиной 100 мм из
полистиролбетонной плиты плотностью D150. Ригель сдвинут вглубь
здания под торцом перекрытия, вследствие чего он утеплен
дополнительной вставкой из минераловатной плиты толщиной 75 мм.
Внутренние несущие поперечные железобетонные стены имеют
незначительную врезку в наружную стену (на глубину 40 мм, включая
штукатурный слой) и утепление доборным полистиролбетонным
теплоизоляционным блоком плотностью 200 кг/куб. м, и поэтому при
теплотехническом расчете зона примыкания внутренней стены может
отдельно не рассматриваться.
Фрагмент фасада стены с разбивкой его на расчетные участки
представлен на рис. 7.2.
Допустимое приведенное сопротивление теплопередаче по данным
табл. 7.1 составляет 2,97 кв. м x град. С/Вт.
Расчетные коэффициенты теплопроводности материалов стены
приведены в табл. 3.4 и 7.2.
Расчет по температурным полям проведен с вычислением средней
величины теплового потока q расчетных участков по формулам
i
(8)-(10) СНиП II-3-79*. При этом использовалась компьютерная
программа "MEDTF 2 2.6" для расчета двухмерных температурных
полей строительных конструкций.
Вычисление приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента
производилось по формулам (7.2) и (7.3), приведенным в п. 7.3.3.
Результаты расчета
Результаты расчета приведенного сопротивления теплопередаче
фрагмента наружной стены представлены в табл. 7.4.
Таблица 7.4
----T------------------------------------T---------T--------------T-------¬
¦N ¦Параметры расчетных участков ¦Средняя ¦Приведенное ¦F ¦
¦п/п+---------------T---------T----------+величина ¦сопротивление ¦ i ¦
¦i ¦Характеристика ¦Размеры, ¦Площадь ¦теплового¦теплопередаче ¦-- ¦
¦ ¦ ¦м ¦F , кв. м ¦потока, ¦R , кв. м x ¦R ¦
¦ ¦ ¦ ¦ i ¦q , ¦ i ¦ i ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ i ¦x град. C/Вт ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦Вт/кв. м ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦1. ¦Простенок и ¦0,75 x ¦ 2,4375¦ 14,91¦ 3,22¦ 0,757¦
¦ ¦подоконная ¦x 2,365 +¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦часть ¦+ 0,75 x ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦x 0,885 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦2. ¦Перемычка с ¦0,635 x ¦ 0,5715¦ 18,68¦ 2,57¦ 0,222¦
¦ ¦ригелем и ¦x 0,9 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦перекрытием ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦3. ¦Перемычки с ¦0,5 x ¦ 0,3175¦ 16,78¦ 2,86¦ 0,111¦
¦ ¦сопряженной ¦x 0,635 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦частью ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦простенка ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦4. ¦Перемычка ¦0,1 x ¦ 0,0635¦ 17,39¦ 2,76¦ 0,023¦
¦ ¦в зоне ¦x 0,635 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦внутренней ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦стены с ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦сопряженной ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦частью ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦простенка ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦5. ¦Оконный откос ¦0,05 x ¦ 0,074 ¦ 22,02¦ 2,18¦ 0,034¦
¦ ¦вертикальный ¦x 1,48 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---+---------------+---------+----------+---------+--------------+-------+
¦ ¦Итого ¦ ¦ 3,464 ¦ ¦ ¦ 1,147¦
L---+---------------+---------+----------+---------+--------------+--------
На основании данных табл. 7.4 приведенное сопротивление
теплопередаче характерного фрагмента составляет:
пр 3,464
R = ----- = 3,02 кв. м x град. С/Вт.
о 1,147
Условное сопротивление теплопередаче, рассчитанное по формулам
(4) и (5) СНиП II-3-79* с учетом влияния кладочных швов (r =
кл
= 0,92), составляет:
"дельта" 2"дельта"
1 ПСБ ш 1
R = -------- + ----------- r + ---------- + -------- =
усл "альфа" "ламбда" кл "ламбда" "альфа"
в ПСБ ш н
1 0,295 2 x 0,02 1
= --- + -----0,92 + -------- + -- = 3,22 кв. м x град. С/Вт.
8,7 0,09 0,93 23
Коэффициент теплотехнической однородности фрагмента наружной
стены (с учетом влияния кладочных швов) составляет:
пр
R
о 3,02
r = ---- = ---- = 0,94.
R 3,22
усл
Заключение по результатам расчета
Сравнение приведенного расчетного и допускаемых сопротивлений
теплопередаче показывает, что:
пр тр
R = 3,02 > R = 2,97 кв. м x град. C/Вт,
о о
т.е. требования по теплозащитным качествам удовлетворяется и
корректировок толщины и плотности полистиролбетонных блоков не
требуется.
Значения коэффициента теплотехнической однородности r
практически соответствуют данным НИИстройфизики.
Величина приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента
пр
наружной стены R = 3,02 кв. м x град. С/Вт должна быть
о
использована в энергетическом паспорте здания при расчете
удельного расхода тепла на его отопление.
7.3.9. Пример предварительного расчета приведенного
сопротивления теплопередаче наружной стены из полистиролбетонных
блоков с кирпичным фасадом.
Исходные данные по зданию и наружной стене
17-этажный жилой дом в г. Москве с наружными стенами,
отделанными снаружи лицевым пустотным кирпичом и оштукатуренными
по внутренней поверхности, из полистиролбетонных блоков плотностью
D250 толщиной 295 мм, укладываемых на плотном клею.
Кирпичная облицовка принята в полкирпича с плотным примыканием
через цементно-песчаный раствор толщиной 10 мм между облицовкой и
полистиролбетоном, толщина внутреннего штукатурного слоя 20 мм.
Допускаемое приведенное сопротивление теплопередаче стены
тр
составляет согласно табл. 7.1 R = 2,97 кв. м x град. С/Вт.
о
Расчет приведенного сопротивления
теплопередаче (предварительный)
Для предварительного расчета приведенного сопротивления
теплопередаче принимаем следующие исходные данные:
- коэффициент теплотехнической однородности стены r = 0,87
(согласно п. 7.1.6);
- коэффициент теплообмену у внутренней поверхности стены
"альфа" = 8,7 Вт/(кв. м x град. С) и у наружной поверхности стены
в
"альфа" = 23 Вт/(кв. м x град. С) (согласно п. 1.3 СНиП
н
II-3-79*);
- толщина полистиролбетонных блоков - "дельта" = 0,295 м;
ПСБ
- расчетный коэффициент теплопроводности обычного
полистиролбетона плотностью В250 "ламбда" = 0,09 Вт/м x град.
ПСБ
С (согласно данным табл. 3.4);
- коэффициент теплотехнической однородности кладки на плотном
клею из полистиролбетонных блоков r = 0,92 (согласно данным п.
кл
7.1.5);
- толщина кирпичной облицовочной кладки (в полкирпича)
"дельта" = 0,12 м;
кир
- расчетный коэффициент теплопроводности кирпичной кладки из
облицовочного пустотного кирпича на цементно-песчаном растворе
"ламбда" = 0,58 Вт/м x град. С (согласно данным табл. 7.2);
кир
- толщина внутреннего штукатурного отделочного слоя "дельта"
шт
- 0,02 м;
- расчетный коэффициент теплопроводности штукатурного слоя из
цементно-песчаного раствора "ламбда" = 0,93 Вт/м x град. С
шт
(согласно данным табл. 7.2).
Суммарное термическое сопротивление облицовок стены составит:
"дельта" "дельта"
кир шт 0,12 0,02
SUM R = ----------- + ---------- = ---- + ---- =
обл "ламбда" "ламбда" 0,58 0,93
кир шт
= 0,233 кв. м x С/Вт.
Величину приведенного сопротивления теплопередаче наружной
стены для ее предварительной оценки определяем по формуле (7.1),
приведенной в п. 7.3.2:
"дельта" r
пр 1 ПСБ кл
R = r(-------- + --------------- + SUM R +
o "альфа" "ламбда" обл
в ПСБ
1 1 0,295 x 0,92
+ --------) = 0,87(--- + ------------ +
"альфа" 8,7 0,09
н
1
+ 0,233 + --) = 2,99 кв. м x град. С/Вт.
23
Сравнение приведенных расчетного и допускаемого сопротивления
теплопередаче показывает, что:
пр тр
R = 2,99 > R = 2,97 кв. м x град. С/Вт,
о о
пр тр
т.е. R выше R и оно может быть уточнено расчетом по
о о
температурным полям с учетом конкретных технических решений.
7.3.10. Пример расчета по температурным полям приведенного
сопротивления теплопередаче наружной стены из полистиролбетонных
блоков с кирпичным фасадом.
Исходные данные и методика расчета
Общие исходные данные по заданию и наружной стене приняты по п.
7.3.9.
Конструктивно-техническое решение наружной стены показано на
рис. 7.3. Наружная стена запроектирована без фасадных ригелей с
железобетонным перекрытием толщиной 220 мм, торец которого утеплен
термовкладышами из минераловатной плиты толщиной 175 мм со шпонкой
шириной 80 мм. Внутренние несущие поперечные железобетонные стены
примыкают к наружной стене без врезки.
Фрагмент фасада стены с разбивкой его на расчетные участки
представлен на рис. 7.4.
Допустимое приведенное сопротивление теплопередаче по данным
табл. 7.1 составляет 2,97 кв. м x град. С/Вт.
Расчетные коэффициенты теплопроводности материалов стены
приведены в табл 3.4 и 7.2.
Расчет по температурным полям проведен с вычислением средней
величины теплового потока q расчетных участков по формулам
i
(8)-(10) СНиП II-3-79*. При этом использовалась компьютерная
программа "MEDTF 2 2.6" для расчета двухмерных температурных полей
строительных конструкций.
Вычисление приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента
производилось по формулам (7.2) и (7.3), приведенным в п. 7.3.3.
Результаты расчета
Результаты расчета приведенного сопротивления теплопередаче
|
