|
Стр. 4
при его установке на перекрытия.
5.9.11. Крепление штырей к плите перекрытия допускается
осуществлять с помощью специальных направляющих, например,
металлических трубок, замоноличенных в вертикальном положении в
плите перекрытия (см. рис. 5.35). Отверстия трубок закрываются
паклей, и после кладки полистиролбетонных блоков стен через трубки
забиваются штыри, входящие в верхние ряды полистиролбетонных
блоков или доборных стеновых элементов. Зазор между трубкой и
штырем замоноличивается цементно-песчаным раствором.
5.9.12. Крепление стен из полистиролбетонных блоков в процессе
строительства здания рекомендуется осуществлять с помощью
временных приспособлений, например, раскосов, соединяющих верх
возводимой кладки с железобетонными перекрытиями.
Приводится рис. 5.1. Вертикальное сечение наружней ненесущей
стены со штукатурными отделочными слоями.
Приводится рис. 5.2. Вертикальное сечение ненесущей наружной
стены со штукатурными отделочными слоями при ее опирании на
перекрытие с балконной плитой.
Приводится рис. 5.3. Вертикальное сечение ненесущей стены с
кирпичной фасадной облицовкой.
Приводится рис. 5.4. Горизонтальное сечение ненесущей наружной
стены с кирпичной облицовкой в плоскости перекрытия.
Приводится рис. 5.5. Вертикальное сечение ненесущей наружной
стены с кирпичной фасадной облицовкой при ее опирании на
перекрытие с балконной плитой.
Приводится рис. 5.6. Вертикальное сечение несущей наружной
стены с оштукатуренной фасадной поверхностью.
Приводится рис. 5.7. Вертикальное сечение несущей наружной
стены с кирпичной фасадной облицовкой.
Приводится рис. 5.8. Вертикальное сечение по проему несущей
наружной стены с кирпичной фасадной облицовкой.
Приводится рис. 5.9. Вертикальное сечение наружной ненесущей
стены для случая крепления на кирпичный фасад навесного
оборудования.
Приводится рис. 5.10. Вертикальное сечение наружной ненесущей
стены с кирпичной фасадной облицовкой и ломаными в плане
полистиролбетонными перемычками.
Приводится рис. 5.11. Вертикальное сечение наружной ненесущей
стены с кирпичной фасадной облицовкой и криволинейными в плане
полистиролбетонными монолитными перемычками.
Приводится рис. 5.12. Ненесущая стена из монолитного
полистиролбетона с кирпичным фасадом.
Приводится рис. 5.13. Несущая стена из полистиролбетонных
блоков с оштукатуриванием наружной и внутренней сторон.
Приводится рис. 5.14. Несущая стена из полистиролбетонных
сплошных блоков с облицовкой фасада лицевым пустотелым кирпичом.
Приводится рис. 5.15. Несущая стена из полистиролбетонных
перекрестно-пустотных блоков.
Приводится рис. 5.16. Вертикальное сечение несущей стены из
полистиролбетонных перекрестно-пустотных блоков.
Приводится рис. 5.17. Ненесущая наружная стена из полупустотных
блоков (блоков с трапециевидными выступами).
Приводится рис. 5.18. Вертикальное сечение по оконному проему
несущей стены из полупустотных блоков.
Приводится рис. 5.19. Утепление кровельных покрытий с
применением монолитного полистиролбетона.
Приводится рис. 5.20. Утепление чердачного перекрытия при
неотапливаемом чердаке с применением полистиролбетонных
теплоизоляционных плит.
Приводится рис. 5.21. Утепление перекрытий над неотапливаемым
подвалом (техподпольем, проездом).
Приводится рис. 5.22. Вариант узла опирания наружной ненесущей
стены со штукатурными отделочными слоями на перекрытие.
Приводится рис. 5.23. Вариант узла опирания наружной ненесущей
стены со штукатурными отделочными слоями на перекрытие с балконной
плитой.
Приводится рис. 5.24. Вариант узла опирания наружной ненесущей
стены с кирпичной фасадной облицовкой на перекрытие.
Приводится рис. 5.24а. Вариант узла опирания наружной ненесущей
стены с кирпичной фасадной облицовкой на перекрытие.
Приводится рис. 5.24б. Вариант опирания кирпичной кладки на
уровне верха проема.
Приводится рис. 5.24в. Вариант опирания облицовочной кирпичной
кладки на уровне перекрытия и верха проема.
Приводится рис. 5.25. Вариант узла опирания наружной ненесущей
стены с кирпичной фасадной облицовкой на перекрытие с балконной
плитой.
Приводится рис. 5.26. Вариант узла опирания утепления
монолитной несущей стены на консоль с оштукатуренной фасадной
поверхностью.
Приводится рис. 5.27. Вариант узла опирания наружной несущей
стены с кирпичной облицовкой.
Приводится рис. 5.28. Вариант узла опирания утепления наружной
несущей стены с кирпичной облицовкой (вертикальное сечение по
проему).
Приводится рис. 5.29. Крепление навесного отопительного
оборудования к внутренней стороне полистиролбетонных стен.
Приводится рис. 5.30. Крепление навесного оборудования и
устройств к наружной стороне полистиролбетонных стен.
Приводится рис. 5.31. Установка разновысоких перемычек и
крепление столярных блоков к ним.
Приводится рис. 5.32. Крепление оконного (дверного) блока к
стене из сплошных полистиролбетонных блоков.
Приводится рис. 5.33. Крепление оконных (дверных) блоков к
стенам и перемычкам из полистиролбетона посредством штырей.
Приводится рис. 5.34. Крепление отделочных слоев в кладке из
полистиролбетонных блоков.
Приводится рис. 5.35. Вариант узла крепления в пролете
монолитных ломаных в плане перемычек.
Приводится рис. 5.36. Вариант узла крепления в пролете
монолитных ломаных в плане перемычек.
Приводится рис. 5.37. Крепление оштукатуренной с фасада
ненесущей стены из сплошных полистиролбетонных блоков к перекрытию
(в простенках и на глухих участках).
Приводится рис. 5.38. Крепление ненесущей стены с кирпичным
фасадом из сплошных полистиролбетонных блоков (в простенках и на
глухих участках) к перекрытию с термовкладышами.
Приводится рис. 5.39. Крепление стены из сплошных
полистиролбетонных блоков к внутренней несущей железобетонной
стене.
Приводится рис. 5.40. Крепление кладки из сплошных
полистиролбетонных блоков к торцевой несущей железобетонной стене.
6. Расчет ограждающих конструкций по несущей способности
А. Стены из сплошных полистиролбетонных блоков
Ненесущие стены
6.1. Ненесущие (навесные) стены из сплошных блоков выполняются
высотой на один этаж и прикрепляются к верхнему перекрытию, а
также к поперечным несущим стенам с помощью стальных монтажных
элементов. Эти стены воспринимают в основном только ветровую
нагрузку. Оконные и прочие проемы перекрываются армированными
полистиролбетонными перемычками, которые воспринимают кроме
собственного веса вес блоков и доборных стеновых элементов между
перемычкой и перекрытием, а также вес штукатурных слоев и
навесного оборудования. Расчет этих перемычек приведен в пп. 6.43-
6.49. В отдельных случаях специально армированные перемычки
воспринимают также горизонтальную нагрузку от ветрового давления
на оконные (дверные) заполнения.
6.2. Простенки, располагаемые вне несущих поперечных стен,
рассчитываются как свободно опертые балки на действие равномерно
распределенной нагрузки от ветра, определяемой согласно СНиП
2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия".
Для зданий высотой менее 40 м нормативное значение ветровой
нагрузки w принимается равным:
w = w = w kc <*>, (6.1)
m 0
где:
коэффициент k (см. табл. 6 СНиП 2.01.07-85) определяется по
уровню, проходящему по средине высоты рассматриваемого этажа.
-----------------------------------
<*> Неоговоренные обозначения здесь и далее приняты по СНиП
2.03.01-84*.
Для зданий 40 м и более ветровая нагрузка принимается равной:
w = w + w , (6.2)
m p
где:
w - пульсационная составляющая ветровой нагрузки, определяемая
p
по формуле:
z
w = 1,4-"кси"w "дзета"v, (6.3)
p H mh
где:
z - высота рассматриваемого уровня, м;
H - высота здания, м;
"кси" - коэффициент динамичности, определяемый по графику на
черт. 2 СНиП 2.01.07-85 при логарифмическом декременте колебаний
_
"дельта" = 0,3 в зависимости от "эпсилон" = 0,004Tvw , где w
0 0
- нормативное значение ветрового давления, кгс/кв. м, Т - период
-1
собственных колебаний, сек , который приближенно можно принять
равным 0,021Н; при "эпсилон" <= 0,05 значение "кси" можно
определять по формуле:
"кси" = 1,18 + 10"эпсилон";
w - средняя составляющая ветровой нагрузки, вычисляемая по
mh
формуле (6.1), где k определяется при z = H;
"дзета" - коэффициент пульсации давления ветра, принимаемый по
табл. 7 СНиП 2.01.07-85 при z = H;
v - коэффициент корреляции пульсаций давления ветра,
принимаемый по табл. 9 СНиП 2.01.07-85 при "хи" = Н и "ро" = В;
Н и В ширина здания с наветренной стороны.
6.3. За расчетный пролет простенка l принимается расстояние в
свету между перекрытиями (рис. 6.1). Ветровая нагрузка собирается
с грузовой площади шириной, равной расстоянию между серединами
смежных проемов. Погонная нагрузка q, действующая на простенок,
равна:
b + b
л n
q = w(b + ----------)"гамма" "гамма" , (6.4)
2 f n
где:
b - ширина простенка;
b и b - ширина левого и правого проемов;
л n
w - ветровая нагрузка, определяется по п. 6.2;
"гамма" = 1,4 - коэффициент надежности по нагрузке;
f
"гамма" - коэффициент надежности по назначению, принимаемый
n
равным:
- для зданий 1-го класса (учебные заведения, больницы, детские
сады и т.п.) - 1,0;
- для зданий 2-го класса (жилые и прочие общественные здания) -
0,95;
а расчетный момент равен:
2
M = ql /8. (6.5)
6.4. Простенок с двумя штукатурными армированными слоями
(внутренним и внешним) рассчитывается на действие момента М,
определяемого согласно п. 6.3, при аэродинамическом коэффициенте с
= 0,8 (положительное давление ветра). При этом учитываются сжатый
штукатурный слой и растянутая арматура в растянутом (внутреннем)
штукатурном слое. Расчет ведется из условия:
M <= R A (h + h ), (6.6)
s s n ш
где:
h и h - толщина соответственно полистиролбетонной кладки и
n ш
штукатурного слоя.
В качестве арматуры используются стальные сетки, рекомендуемые
для армоцементных конструкций СНиП 2.03.03-85, приложение 2, с
расчетным сопротивлением R = 2500 кгс/кв. см. Штукатурный слой
s
выполняется из цементно-песчаного или
цементно-известково-песчаного раствора марки не ниже 50 и не ниже
марки полистиролбетона. Кроме того, плотность полистиролбетона
должна быть не менее 200 кг/куб. м.
6.5. Простенок с кирпичной облицовкой и внутренним штукатурным
армированным слоем рассчитывается на действие момента М,
определенного согласно п. 6.3 как при с = 0,8, так и при с = -0,6
(отрицательное давление ветра) <*>.
-----------------------------------
<*> Знак "плюс" у аэродинамического коэффициента с
соответствует направлению давления ветра на соответствующую
поверхность, знак "минус" - от поверхности.
Сначала расчет выполняется без учета кирпичной облицовки. При
положительном давлении ветра расчет ведется из условия:
M <= R A (h - x/2), (6.7)
s s 0
где:
h - рабочая высота сечения, равная h + h /2;
0 n ш
x - высота сжатой зоны, равная x = R A /(R b);
_ s s b
R - расчетное сопротивление сжатию полистиролбетонной кладки,
b
принимаемое равным произведению сопротивления сжатию
полистиролбетона по табл. 3.6 и коэффициента условий работы кладки
К = 0,7, учитывающего влияние клеевых швов.
Остальные обозначения - см. пп. 6.3 и 6.4.
При отрицательном давлении ветра расчет ведется из условия:
_
M <= R W , (6.8)
btf red
где:
_
R - расчетное сопротивление кладки из полистиролбетонных
btf
блоков растяжению при изгибе, принимаемое равным произведению
сопротивления полистиролбетона растяжению при изгибе по табл. 3.6
и коэффициента условий работы кладки K = 0,85, учитывающего
влияние клеевых швов;
W - момент сопротивления приведенного сечения, включающего в
red
себя площадь полистиролбетона, а также площадь сжатого
штукатурного слоя, умноженную на отношение модулей упругости
_
раствора и полистиролбетона Е /Е .
ш в
Модуль упругости Е принимается по табл. 18 СНиП 2.03.01-84
ш
"Бетонные и железобетонные конструкции" как для мелкозернистого
бетона группы Б естественного твердения в зависимости от класса
бетона В = 0,07М, где М - марка раствора, или по табл. 6.1.
_
Модуль упругости кладки из полистиролбетонных блоков Е
b
принимается равным произведению модуля упругости полистиролбетона
по табл. 3.7 и коэффициента условий работы кладки К = 0,8,
учитывающего влияние клеевых швов. Значение W определяется по
red
формуле:
W = I /y , (6.9)
red red red
где:
I - момент инерции приведенного сечения;
red
y - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до
red
растянутой грани полистиролбетонного блока у кирпичной облицовки.
В случае если условия (6.7) или (6.8) не удовлетворяются,
момент М можно уменьшить, распределив его между кирпичной
облицовкой и основной частью стены пропорционально их жесткостям,
определяемым следующим образом:
- жесткость облицовки:
3
B = "альфа"Rbh /12 , (6.10)
обл обл
где:
"альфа" - упругая характеристика кладки, принимаемая по табл.
15 СНиП II-22-81 "Каменные и армокаменные конструкции";
R - расчетное сопротивление сжатию кладки, принимаемое по табл.
2 СНиП II-22-81;
h - толщина кирпичной облицовки;
обл
- жесткость основной части стены:
_
В = E I . (6.11)
cm b red
При этом следует проверить прочность облицовки из условия:
B
обл 0,9G
M--------- <= (0,85 x R + ------)W , (6.12)
В + В tb bh обл
обл cm обл
где:
R - расчетное сопротивление кирпичной кладки растяжению при
tb
изгибе по перевязанному сечению, принимаемое по табл. 10 СНиП
II-22-81. Коэффициент 0,85 при R вводится для исключения
tb
сверхдопустимых растягивающих напряжений в неперевязанных швах
кирпичной кладки;
G - вес облицовки, расположенной выше расчетного сечения:
2
W = bh /6. (6.13)
обл обл
При выполнении условия (6.12) кирпичная облицовка объединяется
гибкими связями с полистиролбетонной частью стены. При этом
сплошная приклейка облицовки к основной части стены не требуется.
Однако необходимо предусматривать противопожарные рассечки в
образовавшейся воздушной прослойке толщиной 5 мм.
При невыполнении условий (6.7), или (6.8), или (6.12) расчет
стены с кирпичной облицовкой, объединенной с полистиролбетонной
частью стены гибкими связями и приклеенной к ней клеевым швом (5
мм) или цементно-песчаным раствором (10 мм), при действии
ветровой нагрузки (положительном (напор) или отрицательном
(отсос) давлении) производится как элемента комплексного сечения,
включающего кирпичную облицовку, цементно-песчаный или клеевой
шов, полистиролбетонную часть стены и армированный слой
штукатурки. При этом принимается гипотеза плоских сечений и
напряжения в различных точках сечения определяются по схеме
приведенного сечения, причем растягивающие напряжения в
неперевязанных (горизонтальных) швах кирпичной облицовки не
должны превышать 0,85 R , что исключает сверхдопустимые
tb
растягивающие напряжения.
Самонесущие стены
6.6. Самонесущие стены из сплошных блоков плотностью 350-400
кг/куб. м выполняются высотой до двух этажей включительно, но не
более 10 м. Они прикрепляются гибкими связями к перекрытиям и к
поперечным несущим стенам или к фахверковым стойкам. Самонесущие
стены должны воспринимать, кроме ветровой нагрузки, также
собственный вес (включая вес облицовки), вес заполнения проемов и
вес навесного оборудования.
6.7. Простенок, располагаемый вне несущих поперечных стен или
фахверковых стоек, рассматривается как неразрезная балка, опорами
которой служат места крепления простенка к перекрытиям (рис. 6.2).
Пролетная часть такой балки рассчитывается на действие ветровой
нагрузки аналогично расчету ненесущих стен согласно пп. 6.3-6.5.
2
При этом момент принимается равным М = ql /12. При одинаковых
пролетах балки достаточно проверить только верхний ее пролет.
6.8. Если прочность простенка на изгиб не обеспечивается, то по
ширине этого простенка устанавливаются фахверковые стойки,
прикрепленные гибкими связями к простенку, а также к верхнему и
нижнему перекрытиям. Пример установки фахверковых стоек приведен
на рис. 6.3. Сечение этих стоек подбирается так, чтобы момент,
действующий на стену, стал меньше его предельного значения для
стены М за счет перераспределения между стеной и фахверковыми
пр
стойками пропорционально их жесткостям. В этом случае суммарная
жесткость фахверковых стоек должна быть не менее:
В = В (M/M - 1), (6.14)
ф cm пр
где:
В - жесткость стены; для простенка с двумя штукатурными
cm
слоями В определяется по формуле (6.11); для простенка с
cm
кирпичной облицовкой и одним штукатурным слоем В равна сумме
cm
жесткостей облицовки и основной части стены, определяемых по
формулам (6.10) и (6.11);
М - правая часть условий (6.6)-(6.8).
пр
При этом если прочность простенка с кирпичной облицовкой не
обеспечивается как при положительном, так и при отрицательном
давлении ветра, в формуле (6.14) следует учитывать максимальное
отношение М/М из этих двух расчетных случаев.
пр
Несущие стены
6.9. Несущие стены из сплошных блоков плотностью 400-550
кг/куб. м выполняются высотой на 1-2 этажа. При этом они
воспринимают, кроме ветровой нагрузки и нагрузки от собственного
веса, также нагрузки от перекрытий и покрытий, опираемых на них.
6.10. Простенки, располагаемые вне поперечных несущих стен,
рассчитываются на внецентренное сжатие. При этом продольная сила N
складывается из нагрузки от ближайшего перекрытия N , суммы
пер
нагрузок от других вышерасположенных перекрытий N и от веса стены
в
(включая вес штукатурных слоев, заполнения проемов и навесного
оборудования) N на участке высотой от рассматриваемого сечения
cm
до верха стены. Ширина рассчитываемой стены, а также грузовых
площадей, с которых собираются нагрузки от перекрытий, равна b +
(b + b )/2. Очертание грузовых площадей принимается по рис. 6.4.
л n
Сила N прикладывается в соответствии со схемой на рис. 6.5.
пер
Силы N и N прикладываются в центре тяжести приведенного сечения
в cm
простенка.
Рассматриваются 2 сечения:
- сечение 1 располагается на уровне верха проема, при этом
момент от ветровой нагрузки не учитывается;
- сечение 2 располагается на уровне середины высоты этажа. При
этом учитывается момент от отрицательного давления ветра q (т.е.
2
при с = -0,6), см п. 6.5, равный M = ql /12.
w
6.11. Простенок с двумя штукатурными армированными слоями
рассчитывается как железобетонный элемент из условия:
_ _
M < R bx(h - x/2) + (R - R ) bh (h + h ) - N(h + h )/2,
b 0 bш b ш n ш n ш
(6.15)
где:
h - рабочая высота, равная h + 1,5h ;
0 n ш
х - высота сжатой зоны, определяемая следующим образом:
а) если
_
N - bh (R - R ) + R A
ш bш b s s
x = ------------------------ <= "кси" h
_ R 0
R x b
b
(где "кси" - см. табл. 6.1), то x = x ;
R 1
б) если x > "кси" h , то
1 R 0
__________________________
/2
x = h (\/z + "альфа" "пси" "омега" - z), (6.16)
0 s
где:
z = ("альфа" "пси" + "альфа" - "альфа" )/2;
s ov n
R A
s s
"альфа" = ------;
s _
R bh
b 0
bh (R - R )
N ш bш b
"альфа" = ------; "альфа" = --------------;
n R bh ov R bh
b 0 b 0
_
R - см. п. 6.5;
b
"пси" и "омега" - см. табл. 6.1;
М - момент внешних сил относительно центра тяжести сечения,
равный:
- для сечения 1:
М = N (h /2 - l /3)(1-а/l)"эта" ; (6.17)
пер n on 1
- для сечения 2:
M = [N (h /2 - l /3)/2 + M ]"эта", (6.18)
пер n on w
где:
"эта" и "эта" - коэффициенты продольного изгиба, определяемые
1
согласно п. 6.13;
а, l, l - см. рис. 6.5;
on
b, h , h , R , A - см. пп. 6.3 и 6.4;
n ш s s
_
R и R - расчетные сопротивления сжатию соответственно
b bш
полистиролбетонной кладки и штукатурного слоя (см. табл. 6.1).
Таблица 6.1
ХАРАКТЕРИСТИКИ РАСТВОРА ШТУКАТУРНОГО СЛОЯ
----------------T-------------T-------------T------T-----T-------¬
¦Марка раствора ¦R ¦ -3 ¦"кси" ¦"пси"¦"омега"¦
¦ ¦ bш, ¦Е x 10 , ¦ R¦ ¦ ¦
¦ ¦кгс/кв. см ¦ ш ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦кгс/кв. см ¦ ¦ ¦ ¦
+---------------+-------------+-------------+------+-----+-------+
¦ 50 ¦ 19,3 ¦ 66,3 ¦ 0,630¦ 6,02¦ 0,735¦
+---------------+-------------+-------------+------+-----+-------+
¦ 75 ¦ 27,2 ¦ 95,3 ¦ 0,623¦ 5,92¦ 0,728¦
+---------------+-------------+-------------+------+-----+-------+
¦ 100 ¦ 38,2 ¦ 120,3 ¦ 0,613¦ 5,78¦ 0,719¦
+---------------+-------------+-------------+------+-----+-------+
¦ _ 2 ¦
¦ "омега" = 0,85 - 0,0008R ; "пси" = ---------------; ¦
¦ b 1 - "омега"/1,1 ¦
¦ ¦
¦ "омега" ¦
¦ "кси" = -----------------------. ¦
¦ R 1 + (1 - "омега"/1,1)/2 ¦
¦ ¦
¦Примечания: ¦
¦ 1. Расчетное сопротивление раствора R принято по табл. 13¦
¦ bш ¦
¦СНиП 2.03.01-84 как для мелкозернистого бетона класса, равного¦
¦0,07 от марки раствора, с учетом "гамма" = 0,9. ¦
¦ b2 ¦
¦ 2. Модуль упругости раствора Е принят по табл. 18 СНиП¦
¦ ш ¦
¦2.03.01-84 как для мелкозернистого бетона группы Б¦
¦естественного твердения класса, равного 0,07 от марки раствора. ¦
¦ 3. Значение "кси" определено по формуле (25) СНиП 2.03.01.84¦
¦ R ¦
¦при "сигма" = 2500 кгс/кв. см, "сигма" = 5000 кгс/кв. см. ¦
¦ sp sc,u ¦
L-----------------------------------------------------------------
6.12. Простенок с кирпичной облицовкой и внутренним штукатурным
слоем рассчитывается без учета кирпичной облицовки из условия:
_ 2 _ 2
R bx + (R - R )bh
b bш b ш
M <= Ny - ----------------------, (6.19)
n 2
где:
x - высота сжатой зоны, равная:
_
N - bh (R - R )
ш bш b
x = ----------------------; (6.20)
_
R b
b
y - расстояние от центра сжатия до сжатой зоны, равное:
n
_ 2
R h (h /2 + h ) + R h /2
b n n ш bш ш
y = --------------------------; (6.21)
n _
R h + R h
b n bш ш
М - момент внешних сил относительно центра сжатия, определяемый
следующим образом:
1) для сечения 1:
M = [N e (1 - a/l) + (N + N )(y - y )]"эта" ; (6.22)
пер 0 в cm n red 1
2) для сечения 2:
M = [N e /2 + (N + N )(y - y ) + М ] "эта", (6.23)
пер 0 b cm n red w
где:
e - эксцентриситет силы N относительно центра сжатия
0 пер
сечения, равный:
e = y - l /3 - h ;
0 n on ш
y - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до
red
сжатой грани, равное:
2
h (h /2 + h ) + "альфа"h /2
n n ш ш
y = -----------------------------; (6.24)
red h + "альфа"h
n ш
_
"альфа" = E /E ;
ш b
_
E и E - модули упругости кладки из полистиролбетонных блоков
b ш
(см. п. 6.5) и штукатурного слоя (см. табл. 6.1).
6.13. Коэффициент продольного изгиба "эта" для сечения 2
определяется по формуле:
1
"эта" = ---------, (6.25)
1 - N/N
cr
где:
N - условная критическая сила, равная:
cr
_
1,3E I
b red
N = ----------, (6.26)
cr 2
l
где:
I - момент инерции приведенного сечения.
red
Для сечения 1 при а < l/3 коэффициент продольного изгиба "эта"
1
определяется по интерполяции между "эта" = 1 для сечения y
1
верхнего перекрытия и "эта" = "эта" для сечения на расстоянии а =
1
l/3 от верхнего перекрытия, т.е.:
3а
"эта" = 1 + --("эта" - 1). (6.27)
1 l
При а > l/3 "эта" = "эта".
1
6.14. Места опирания перекрытия на полистиролбетонную кладку
должны быть проверены на смятие из условия:
b + b
_ л n
N < 0,625R l (b + --------), (6.28)
b on 2
где:
N - полная нагрузка на уровне низа перекрытия, собранная со
всех перекрытий при расчетной ширине грузовых площадей
b + b
л n
b + --------;
2
_
R - см. п. 6.5.
b
6.15. Участки глухих стен, отстоящие от поперечных стен далее
чем на l/2, рассчитываются согласно пп. 6.11 и 6.12, принимая
ширину b простенка и ширину грузовых площадей для вертикальных и
ветровых нагрузок равными 1 см. При этом сечение 1 принимается на
уровне опирания верхнего перекрытия.
Расчет креплений полистиролбетонных стен к несущим
конструкциям здания и оконных (дверных) блоков
к полистиролбетонным стенам
6.16. Элемент крепления - штырь прямоугольного или круглого
сечения, забиваемый в полистиролбетон на расстоянии не менее 100
мм от боковой (перпендикулярной ветровому напору) поверхности
полистиролбетонной части стены, рассчитывается как балка на
упругом основании, загруженная силой N и моментом M = N x l , как
3
показано на рис. 6.6. При этом проверяется прочность
полистиролбетона на смятие из условия:
R bl
b
N < ----------------------------------- (6.29)
1/"альфа" + l "фи"/("альфа" x l)
v 3 m
и прочность самого элемента крепления на изгиб из условия:
N(l + 0,5"ламбда")"фи" <= R W, (6.30)
3 y
где:
N - сила, приходящаяся на элемент крепления (рис. 6.6б);
|
