|
Стр. 5
характеристике дробилки;
S - ход щеки, м; принимается по технической характеристике
дробилки.
Производительность дробилок в зависимости от коэффициента
разрыхления приведена в табл. 4.14.
Таблица 4.14
ЗНАЧЕНИЯ QЩ.Д
------------------------------------T----------------------------¬
¦ Тип дробилки ¦Производительность, т/ч, при¦
¦ +--------------T-------------+
¦ ¦ мю = 0,5 ¦ мю = 0,7 ¦
+-----------------------------------+--------------+-------------+
¦ СМД-108 ¦ 6 ¦ 9 ¦
¦ СМД-109 ¦ 18 ¦ 25 ¦
¦ СМД-110 ¦ 36 ¦ 50 ¦
¦ СМД-111 ¦ 120 ¦ 170 ¦
¦ СМД-118 ¦ 130 ¦ 180 ¦
¦ СМД-117 ¦ 250 ¦ 350 ¦
L-----------------------------------+--------------+--------------
4.1.8. Производительность барабанных грохотов - дробилок
рассчитывается по формуле в соответствии с [16]
_______
/ 3 3
Qб.г = 0,72 Z x мю x ро x n x tg бета \/ R x h , т/ч, (4.7)
где:
Z - число рядов поднимающихся полок; принимается по
технической характеристике;
мю - коэффициент разрыхления движущейся массы угля;
принимается по рекомендации бассейновых научно - исследовательских
институтов;
ро - плотность угля, кг/куб. м;
n - частота вращения барабана, об/мин.; принимается по
технической характеристике;
бета - угол наклона поднимающихся полок, град.; принимается по
технической характеристике;
R - радиус барабана, м; принимается по технической
характеристике;
h - толщина естественной постели, м; принимается по
рекомендации научно - исследовательских бассейновых институтов.
Ориентировочно производительность барабанных грохотов -
дробилок типа ДБ-28 и БГД-26x60 определяется по табл. 4.15.
Таблица 4.15
ЗНАЧЕНИЯ QБ.Г.Д
-------------T---------------------------------------------------¬
¦Тип дробилки¦ Производительность, т/ч, при размере отверстий ¦
¦ ¦ решета, мм ¦
¦ +--------T--------T-------T--------T--------T-------+
¦ ¦ 50 ¦ 100 ¦ 150 ¦ 200 ¦ 250 ¦ 300 ¦
+------------+--------+--------+-------+--------+--------+-------+
¦ДБ-28 ¦ 240 ¦ 300 ¦ 400 ¦ 550 ¦ 650 ¦ 750 ¦
¦БГД-26х60 ¦ - ¦ 400 ¦ 550 ¦ 650 ¦ - ¦ 1000 ¦
L------------+--------+--------+-------+--------+--------+--------
4.1.9. Производительность двухвалковых зубчатых дробилок
определяется по формуле в соответствии с [24]
Qз.д = 28D x n x l x альфа x ро, т/ч, (4.8)
где:
D - диаметр валка, м; принимается по технической
характеристике;
n - частота вращения валка, об/мин.; принимается по
технической характеристике;
альфа - ширина щели между гладкими поверхностями валков, м;
принимается по технической характеристике;
ро - плотность материала, т/куб. м;
l - длина валка, м; принимается по технической характеристике.
4.1.10. Производительность гидрогрохота типа "Луганец"
определяется по формуле
Qг.г = q x F, т/ч, (4.9)
где:
q - удельная производительность гидрогрохотов, т/(ч.кв. м);
определяется по табл. 4.16;
F - площадь рабочей поверхности грохочения, кв. м; принимается
по технической характеристике грохота.
Таблица 4.16
ЗНАЧЕНИЯ Q ГИДРОГРОХОТА ТИПА "ЛУГАНЕЦ"
-----------T-----------------------------------------------------¬
¦Марка угля¦ Удельная производительность при ширине щели 13 мм, ¦
¦ ¦ т/(ч.кв. м) ¦
+----------+-----------------------------------------------------+
¦Ж, К, ОС ¦ 125 - 150 ¦
¦Г ¦ 125 - 150 ¦
¦А ¦ 100 - 150 ¦
L----------+------------------------------------------------------
4.2. Расчет пропускной способности процессов
обогащения угля
4.2.1. Производительность отсадочной машины определяется по
формуле в соответствии с [18]
Qо.м = q x F, т/ч, (4.10)
где:
q - удельная производительность отсадочных машин по исходному
углю, т/(ч.кв. м); определяется по табл. 4.17 в соответствии с
[19];
F - площадь отсадки, кв. м; определяется по технической
характеристике.
Таблица 4.17
ЗНАЧЕНИЯ УДЕЛЬНОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ
ОТСАДОЧНОЙ МАШИНЫ, Т/Ч.КВ. М
---------T-----------------------------------------------------------------¬
¦Содержа-¦ 1. Мелкий класс 0,5 - 13 мм ¦
¦ние +-----------------------------------------------------------------+
¦легких ¦ Содержание класса 0,5 - 3 мм в питании, % ¦
¦фракций +-----------------------T----------------------T------------------+
¦в ¦ до 30 ¦ 30 - 60 ¦ свыше 60 ¦
¦исходном+-----------------------+----------------------+------------------+
¦угле, % ¦ Обогатимость ¦
¦ +-------T-------T-------T-------T-------T------T------T-----T-----+
¦ ¦легкая ¦средняя¦трудная¦легкая ¦средняя¦труд- ¦легкая¦сред-¦труд-¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ная ¦ ¦няя ¦ная ¦
+--------+-------+-------+-------+-------+-------+------+------+-----+-----+
¦Свыше 80¦20 - 18¦15 - 12¦12 - 10¦15 - 12¦12 - 10¦10 - 8¦10 - 9¦8 - 7¦7 - 6¦
¦80 - 50 ¦18 - 12¦12 - 10¦10 - 8 ¦12 - 10¦10 - 8 ¦ 8 - 6¦ 9 - 8¦7 - 6¦6 - 5¦
¦До 50 ¦12 - 10¦10 - 8 ¦ 8 - 6 ¦10 - 8 ¦ 8 - 6 ¦ 6 - 5¦ 8 - 6¦6 - 5¦5 ¦
+--------+-------+-------+-------+-------+-------+------+------+-----+-----+
¦ ¦ 2. Крупный класс 13 - 150 мм ¦
¦ +-----------------------------------------------------------------+
¦ ¦ Обогатимость ¦
¦ +----------------------T----------------------T-------------------+
¦ ¦ легкая ¦ средняя ¦ трудная ¦
+--------+----------------------+----------------------+-------------------+
¦Свыше 80¦ 25 - 20 ¦ Не обогащать ¦ Не обогащать ¦
¦80 - 50 ¦ 20 - 15 ¦ ¦ ¦
¦До 50 ¦ 15 - 12 ¦ ¦ ¦
+--------+----------------------+----------------------+-------------------+
¦ ¦ 3. Неклассифицированный уголь 0 - 150 мм ¦
¦ +-----------------------------------------------------------------+
¦ ¦ Содержание класса 0 - 3 мм в питании, % ¦
¦ +----------------------T----------------------T-------------------+
¦ ¦ до 20 ¦ 20 - 50 ¦ свыше 50 ¦
¦ +-------T-------T------+-------T-------T------+-----T-----T-------+
¦ ¦легкая ¦средняя¦труд- ¦легкая ¦средняя¦труд- ¦лег- ¦сред-¦трудная¦
¦ ¦ ¦ ¦ная ¦ ¦ ¦ная ¦кая ¦няя ¦ ¦
+--------+-------+-------+------+-------+-------+------+-----+-----+-------+
¦Свыше 80¦18 - 15¦15 - 10¦Не ¦15 - 12¦10 - 8 ¦Не ¦8 - 7¦7 - 6¦Не ¦
¦ ¦ ¦ ¦обога-¦ ¦ ¦обога-¦ ¦ ¦обога- ¦
¦ ¦ ¦ ¦щать ¦ ¦ ¦щать ¦ ¦ ¦щать ¦
¦80 - 50 ¦15 - 12¦10 - 8 ¦ ¦12 - 10¦8 - 6 ¦ ¦7 - 6¦6 - 5¦ ¦
¦До 50 ¦12 - 10¦ 8 - 6 ¦ ¦10 - 8 ¦6 - 5 ¦ ¦6 - 5¦5 ¦ ¦
L--------+-------+-------+------+-------+-------+------+-----+-----+--------
Примечания. 1. Минимальную производительность следует
принимать для антрацитов, а также при наличии осложняющих
факторов: высоком содержании мелочи и породных фракций в питании,
при повышенных требованиях к качеству концентрата.
2. В случае высокого содержания породных фракций в питании
необходимо проверить производительность отсадочных машин по
отходам, пользуясь ее паспортной характеристикой.
4.2.2. Производительность тяжелосредных сепараторов в
соответствии с [16] определяется по формуле
q x B
Qт.с = -----, т/ч, (4.11)
гамма
где:
q - удельная нагрузка по всплывшему продукту на 1 м ширины
ванны сепаратора, т/(ч.м); принимается по табл. 4.18 в
соответствии с [19];
В - ширина ванны сепаратора, м; принимается по технической
характеристике;
гамма - ожидаемый выход всплывшего продукта, в долях единицы;
принимается по данным ОТК фабрики о фракционном составе крупного
угля, но не выше 0,75.
При содержании в питании сепаратора породных фракций более 50%
необходимо выполнить проверочный расчет производительности
элеваторного колеса по формуле
Qэ.к = 0,06 V x n x Z x тэта x ро н, т/ч, (4.12)
где:
V - вместимость ковша, куб. м; принимается для СКВП-20, равной
0,25 куб. м, для СКВП-32 - 0,49 куб. м;
n - частота вращения элеваторного колеса, об/мин.; принимается
по технической характеристике;
Z - число ковшей элеваторного колеса; принимается по
технической характеристике;
тэта - коэффициент наполнения ковшей принимается по
рекомендации бассейнового научно - исследовательского института;
для сепараторов СКВП-20 и СКВП-32, равным 0,6 - 0,8;
ро н - насыпная плотность потонувшей фракции, кг/куб. м;
определяется по табл. 4.3.
Таблица 4.18
ЗНАЧЕНИЯ УДЕЛЬНОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ
ПО ВСПЛЫВШЕМУ ПРОДУКТУ В ЗАВИСИМОСТИ
ОТ КРУПНОСТИ УГЛЯ
------------T-------------------T------------T-------------------¬
¦Крупность ¦Удельная производи-¦ Крупность ¦Удельная производи-¦
¦обогащаемо-¦тельность сепарато-¦обогащаемого¦тельность сепарато-¦
¦го угля, мм¦ра по всплывшему ¦ угля, мм ¦ра по всплывшему ¦
¦ ¦продукту, т/ч.м ¦ ¦продукту, т/ч.м ¦
+-----------+-------------------+------------+-------------------+
¦ 6 - 25 ¦ 35/- ¦ 25 - 50 ¦ 60/75 ¦
¦ 6 - 50 ¦ 45/- ¦ 25 - 100 ¦ 70/90 ¦
¦ 10 - 25 ¦ 40/45 <*> ¦ 25 - 125 ¦ 75/95 ¦
¦ 10 - 50 ¦ 50/65 ¦ 25 - 150 ¦ 75/95 ¦
¦ ¦ ¦ 25 - 200 ¦ 80/100 ¦
¦ 10 - 100 ¦ 55/70 ¦ 25 - 300 ¦ 80/100 ¦
¦ 13 - 50 ¦ 50/65 ¦ 50 - 100 ¦ 80/100 ¦
¦ 13 - 100 ¦ 60/75 ¦ 50 - 125 ¦ 80/100 ¦
¦ 13 - 125 ¦ 65/85 ¦ ¦ ¦
¦ 13 - 150 ¦ 65/85 ¦ 50 - 200 ¦ 90/115 ¦
¦ 13 - 200 ¦ 70/90 ¦ 50 - 300 ¦ 90/115 ¦
¦ 13 - 300 ¦ 80/100 ¦ ¦ ¦
L-----------+-------------------+------------+--------------------
--------------------------------
<*> Знаменатель - удельная производительность СКВП-32 с
длинной ванной.
Ориентировочные данные о производительности сепараторов по
тяжелой (потонувшей) фракции приведены в табл. 4.19 в соответствии
с [19].
4.2.3. Производительность тяжелосредных гидроциклонов по
обогащаемому обесшламленному углю определяется по формуле в
соответствии с [20]
2
Qг.ц = 200 x D , т/ч, (4.13)
где:
D - диаметр цилиндрической части гидроциклона, м; принимается
по технической характеристике.
Таблица 4.19
ЗНАЧЕНИЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ СЕПАРАТОРА
ПО ТЯЖЕЛОЙ (ПОТОНУВШЕЙ) ФРАКЦИИ В ЗАВИСИМОСТИ
ОТ КРУПНОСТИ УГЛЯ
-----------T-----------------------------------------------------¬
¦Крупность ¦ Производительность сепаратора, т/ч ¦
¦обогащае- +----------------T-----------------T------------------+
¦мого угля,¦ СКВ-20 ¦ СКВ-32, СКВП-32 ¦ СКВП-32 с ¦
¦мм ¦ ¦с короткой ванной¦удлиненной ванной ¦
¦ +----------------+-----------------+------------------+
¦ ¦ при плотности суспензии, кг/куб. м ¦
¦ +----T------T----T----T------T-----T----T------T------+
¦ ¦1800¦1800 -¦2000¦1800¦1800 -¦2000 ¦1800¦1800 -¦2000 ¦
¦ ¦ ¦2000 ¦ ¦ ¦2000 ¦ ¦ ¦2000 ¦ ¦
+----------+----+------+----+----+------+-----+----+------+------+
¦10 - 25 ¦ 135¦ 145 ¦ 150¦ 190¦ 200 ¦ 205 ¦ 210¦ 220 ¦ 225 ¦
¦10 - 100 ¦ 150¦ 160 ¦ 165¦ 205¦ 220 ¦ 230 ¦ 225¦ 240 ¦ 255 ¦
¦13 - 100 ¦ 150¦ 160 ¦ 165¦ 205¦ 220 ¦ 230 ¦ 225¦ 240 ¦ 255 ¦
¦13 - 125 ¦ 155¦ 165 ¦ 170¦ 215¦ 230 ¦ 235 ¦ 235¦ 250 ¦ 260 ¦
¦13 - 150 ¦ 155¦ 165 ¦ 170¦ 215¦ 230 ¦ 235 ¦ 235¦ 250 ¦ 260 ¦
¦13 - 200 ¦ 155¦ 165 ¦ 170¦ 215¦ 230 ¦ 235 ¦ 235¦ 250 ¦ 260 ¦
¦25 - 100 ¦ 155¦ 165 ¦ 170¦ 225¦ 240 ¦ 250 ¦ 245¦ 265 ¦ 275 ¦
¦25 - 150 ¦ 165¦ 175 ¦ 180¦ 235¦ 255 ¦ 260 ¦ 260¦ 270 ¦ 285 ¦
¦25 - 200 ¦ 170¦ 185 ¦ 190¦ 250¦ 270 ¦ 285 ¦ 275¦ 295 ¦ 310 ¦
L----------+----+------+----+----+------+-----+----+------+-------
Ориентировочно производительность гидроциклона по
обесшламленному углю может быть определена по табл. 4.20.
Таблица 4.20
ЗНАЧЕНИЯ QГ.Ц ПО ОБЕСШЛАМЛЕННОМУ УГЛЮ
-----------------------------------------------------------------¬
¦ Производительность тяжелосредных гидроциклонов, т/ч ¦
+-------------------------------T--------------------------------+
¦ двухпродуктовых ¦ трехпродуктовых ¦
+-------T--------T------T-------+----------T----------T----------+
¦ ГТ-350¦ ГТ-500 ¦ГТ-630¦ГТ-710 ¦ГТ-500/350¦ГТ-630/500¦ГТ-710/500¦
+-------+--------+------+-------+----------+----------+----------+
¦ 20 ¦ 50 ¦ 70 ¦ 100 ¦ 50 ¦ 80 ¦ 100 ¦
L-------+--------+------+-------+----------+----------+-----------
Общая производительность тяжелосредной гидроциклонной
установки по недешламированному углю рассчитывается по формуле
75 Qг.ц
Qц.у = ----------, т/ч, (4.14)
80 - альфа
где:
альфа - содержание в исходном угле частиц, крупность которых
меньше нижней крупности машинного класса (по данным ситового
анализа), %.
4.2.4. Производительность однороторных молотковых дробилок
определяется по формуле в соответствии с [20]
2 2
l x D x n
Qм.д = ------------ x Kф.м x ро н, т/ч, (4.15)
3600 (i - 1)
где:
l - длина ротора, м; принимается по технической
характеристике;
D - диаметр ротора, м; принимается по технической
характеристике;
n - частота вращения ротора, об/мин.; принимается по
технической характеристике;
ро н - насыпная плотность материала, т/куб. м; принимается по
табл. 4.3;
Kф.м - коэффициент, учитывающий физико - механические свойства
дробимого материала, который рекомендуется принимать равным 3 - 4
(меньшее значение принимать для более прочного продукта);
i - степень измельчения.
Производительность однороторных молотковых дробилок,
подсчитанная по формуле (4.15), приведена в табл. 4.21.
Таблица 4.21
ЗНАЧЕНИЯ QМ.Д
----------T-------T----------------------------------------------¬
¦ Тип ¦Частота¦ Производительность молотковых дробилок, т/ч, ¦
¦дробилок ¦враще- ¦ при ¦
¦ ¦ния ро-+--------------T---------------T---------------+
¦ ¦тора, ¦ Kф.м = 3 ¦ Kф.м = 3,5 ¦ Kф.м = 4 ¦
¦ ¦об/мин.+--------------+---------------+---------------+
¦ ¦ ¦ и степени дробления ¦
¦ ¦ +----T----T----T----T----T-----T----T-----T----+
¦ ¦ ¦ 5 ¦ 7 ¦ 10 ¦ 5 ¦ 7 ¦ 10 ¦ 5 ¦ 7 ¦ 10 ¦
+---------+-------+----+----+----+----+----+-----+----+-----+----+
¦СМД-112 ¦ 1250 ¦ 38 ¦ 25 ¦ 17 ¦ 44¦ 29¦ 19 ¦ 50 ¦ 34 ¦ 22 ¦
¦СМ-431 ¦ 1000 ¦ 64 ¦ 42 ¦ 28 ¦ 74¦ 52¦ 33 ¦ 86 ¦ 57 ¦ 38 ¦
¦СМД-12 ¦ 735 ¦243 ¦162 ¦108 ¦ 284¦ 190¦ 126 ¦325 ¦ 216 ¦144 ¦
¦СМД-97А ¦ 600 ¦480 ¦320 ¦214 ¦ 560¦ 374¦ 248 ¦640 ¦ 427 ¦285 ¦
¦СМД-98А ¦ 600 ¦720 ¦480 ¦320 ¦ 840¦ 560¦ 374 ¦960 ¦ 640 ¦427 ¦
L---------+-------+----+----+----+----+----+-----+----+-----+-----
4.2.5. Производительность флотационной машины по твердому
определяется по формуле
Z x 60 x K x U1
Qф.м = -----------------, т/ч, (4.16)
(P + 1000 ро) x t
где:
Z - число камер; принимается по технической характеристике;
K - отношение объема пульпы к геометрическому объему камеры;
принимается равным 0,65 - 0,75;
U1 - объем одной камеры, куб. м; принимается по технической
характеристике;
P - отношение Ж:Т, т/куб. м; принимается по рекомендации
бассейновых научно - исследовательских институтов;
ро - плотность твердого, кг/куб. м; принимается на основании
данных экспериментальных исследований в каждом конкретном случае;
t - время флотации, мин.; принимается на основании данных
экспериментальных исследований для каждого типа угля в зависимости
от флотируемости угля, состава реагентов, их дозировки, режима
процесса и требуемого качества продуктов флотации; для
производственных условий время флотации увеличивают примерно в 3
раза по сравнению с лабораторными условиями.
4.2.6. Производительность пневматических отсадочных машин и
сепараторов приведена в табл. 4.22.
Таблица 4.22
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ
ПНЕВМАТИЧЕСКИХ ОТСАДОЧНЫХ МАШИН И СЕПАРАТОРОВ
---------------------------T-------------------------------------¬
¦ Типоразмер ¦Производительность по исходному углю,¦
¦ ¦ т/ч ¦
+--------------------------+-------------------------------------+
¦Сепараторы: ¦ ¦
¦СП-6 ¦ 40 ¦
¦СП-12 (мелкого угля) ¦ 60 ¦
¦СП-12 (крупного угля) ¦ 80 ¦
¦СП-12А ¦ 120 ¦
¦Отсадочная машина ПОМ-2А ¦ 100 ¦
L--------------------------+--------------------------------------
4.2.7. Производительность операции по регенерации магнетитовой
суспензии определяется исходя из количества магнитных сепараторов
на первой стадии [18] по формуле
Qм.с = Q1 + Q2 + ... + Qn, куб. м/ч, (4.17)
где:
Q1, Q2 ... Qn - производительность магнитных сепараторов на
первой стадии, куб. м/ч; принимается по табл. 4.23.
Таблица 4.23
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ МАГНИТНЫХ СЕПАРАТОРОВ
НА ПЕРВОЙ СТАДИИ РЕГЕНЕРАЦИИ МАГНИТНОЙ СУСПЕНЗИИ
----------------------T------------------------------------------¬
¦Содержание магнетита ¦ Производительность по питанию сепараторов¦
¦ в твердой фазе ¦ типа, куб. м/ч ¦
¦ питания, % +----------T----------T----------T---------+
¦ ¦ 80/170 ¦ 80/250 ¦ 80/170n ¦ 90/250 ¦
+---------------------+----------+----------+----------+---------+
¦ 70 - 90 ¦ До 180 ¦ До 270 ¦ До 270 ¦ До 400 ¦
¦ 35 - 50 ¦ До 130 ¦ До 190 ¦ До 240 ¦ До 370 ¦
L---------------------+----------+----------+----------+----------
Производительность магнитных сепараторов, приведенная к
исходному углю, поступающему на фабрику, определяется по формулам:
при регенерации суспензии тяжелосредных сепараторов
100 Qм.с - B x Z x qт.с x G
Q = ---------------------------, т/ч; (4.18)
1,1 qв x гамма т.с
при регенерации суспензии тяжелосредных циклонов
100 Qм.с
Q = -----------------------------, т/ч, (4.19)
qт.ц x G
0,9 гамма т.ц (qв + --------)
100
где:
Qм.с - суммарная производительность магнитных сепараторов на
первой стадии, куб. м/ч;
B - ширина ванны тяжелосредных сепараторов, м;
Z - количество тяжелосредных сепараторов;
qт.с - удельный расход суспензии на тяжелосредные сепараторы,
куб. м/ч на 1 м ширины ванны; принимается равным 80 куб. м (ч.м);
G - количество суспензии, отводимой на регенерацию; при
плотности суспензии до 1500 кг/куб. м количество суспензии G =
10%; до 1800 кг/куб. м - 20%; 1900 кг/куб. м и более - до 30%;
qв - удельный расход воды при отмывке магнетита от продуктов
обогащения куб. м/т; принимается по табл. 4.24;
гамма т.с - выход класса, направляемого в тяжелосредные
сепараторы, %; принимается по ситовому составу исходного угля,
поступающего на фабрику;
qт.ц - удельный расход суспензии на тяжелосредные циклоны,
куб. м/т;
гамма т.ц - выход класса, направляемого в тяжелосредные
циклоны, %; принимается по ситовому составу исходного угля,
поступающего на фабрику.
Таблица 4.24
УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ВОДЫ ПРИ ОТМЫВКЕ МАГНЕТИТА
ОТ ПРОДУКТОВ ОБОГАЩЕНИЯ
---------------T------------T-------------------T----------------¬
¦ Крупность ¦Расход воды,¦Крупность продуктов¦ Расход воды, ¦
¦ продуктов ¦ куб. м/т ¦ обогащения, мм ¦ куб. м/т ¦
¦обогащения, мм¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------------+-------------------+----------------+
¦ 0,5 - 6 ¦ 2,0 - 3,0 ¦ 10 - 50 ¦ 0,8 - 1,1 ¦
¦ 0,5 - 10 ¦ 1,8 - 2,5 ¦ 13 - 50 ¦ 0,9 - 1,1 ¦
¦ 0,5 - 13 ¦ 1,5 - 2,0 ¦ 13 - 100 ¦ 0,8 - 1,0 ¦
¦ 0,5 - 25 ¦ 1,5 - 1,7 ¦ 13 - 150 ¦ 0,7 - 0,9 ¦
¦ 6 - 13 ¦ 1,0 - 1,5 ¦ 25 - 150 ¦ 0,7 - 0,8 ¦
¦ 6 - 25 ¦ 1,2 - 1,4 ¦ 25 - 200 ¦ 0,6 - 0,7 ¦
¦ 6 - 50 ¦ 1,0 - 1,2 ¦ ¦ ¦
L--------------+------------+-------------------+-----------------
4.3. Расчет пропускной способности процессов
обезвоживания
4.3.1. Производительность обезвоживающего грохота определяется
по формуле
Qо.г = q x F, т/ч, (4.20)
где:
q - удельная производительность обезвоживающего грохота
т/(ч.кв. м); принимается по табл. 4.25 в соответствии с [19];
F - площадь обезвоживания, кв. м; принимается по технической
характеристике грохота.
Таблица 4.25
УДЕЛЬНАЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ОБЕЗВОЖИВАЮЩЕГО ГРОХОТА
----------------T----------------T---------------T---------------¬
¦Крупность угля,¦Удельная произ- ¦Крупность угля,¦Удельная произ-¦
¦ мм ¦водительность ¦ мм ¦водительность ¦
¦ ¦грохота <*>, ¦ ¦грохота <*>, ¦
¦ ¦т/(ч.кв. м) ¦ ¦т/(ч.кв. м) ¦
+---------------+----------------+---------------+---------------+
¦ 0,0 - 1(0,5) ¦ 1,2 - 1,8 ¦ 6 - 25 ¦ 5,8 ¦
¦ 0,0 - 3 ¦ 1,8 - 2,3 ¦ 6 - 50 ¦ 6,7 - 7,6 ¦
¦ 0,0 - 6 ¦ 2,7 - 3,3 ¦ 6 - 100 ¦ 6,0 - 8,0 ¦
¦ 0,0 - 13(10) ¦ 3,3 - 3,7 ¦ 13 - 50 ¦ 7,0 - 10,0 ¦
¦ 0,0 - 25 ¦ 3,7 - 4,2 ¦ 13 - 100 ¦ 8,3 - 10,0 ¦
¦ 0,5 - 6 ¦ 3,3 - 3,7 ¦ 13 - 150 ¦ 9,2 - 10,8 ¦
¦ 0,5 - 10 ¦ 3,7 - 4,2 ¦ 25 - 100 ¦ 9,5 - 11,3 ¦
¦ 0,5 - 13 ¦ 4,0 - 4,5 ¦ 25 - 200 ¦ 11,3 - 13,3 ¦
¦ 0,5 - 25 ¦ 4,3 - 4,7 ¦ 25 - 300 ¦ 12,5 - 15,0 ¦
L---------------+----------------+---------------+----------------
--------------------------------
<*> Удельные нагрузки даны для сит с шириной щели 0,5 -
0,75 мм при обезвоживании концентрата и 0,75 - 1,0 мм при
обезвоживании отходов и промпродукта.
Удельные нагрузки на грохоты при отмывке магнетита и
обезвоживании продуктов тяжелосредного обогащения принимаются по
табл. 4.26.
Таблица 4.26
УДЕЛЬНЫЕ НАГРУЗКИ НА ГРОХОТЫ ПРИ ОТМЫВКЕ МАГНЕТИТА
И ОБЕЗВОЖИВАНИИ ПРОДУКТОВ ТЯЖЕЛОСРЕДНОГО ОБОГАЩЕНИЯ
----------------T----------------T--------------T----------------¬
¦Крупность угля ¦Удельная нагруз-¦Крупность угля¦Удельная нагруз-¦
¦ <*>, мм ¦ка на грохот (не¦ <*>, мм ¦ка на грохот (не¦
¦ ¦более), ¦ ¦более), ¦
¦ ¦т/(ч.кв. м) ¦ ¦т/(ч.кв. м) ¦
+---------------+----------------+--------------+----------------+
¦ 0,5 - 6 ¦ 20 ¦ 13 - 50 ¦ 45 ¦
¦ 0,5 - 10 ¦ 22 ¦ 13 - 100 ¦ 50 ¦
¦ 0,5 - 13 ¦ 25 ¦ 13 - 150 ¦ 55 ¦
¦ 0,5 - 25 ¦ 28 ¦ 25 - 100 ¦ 60 ¦
¦ 6 - 25 ¦ 30 ¦ 25 - 200 ¦ 65 - 70 ¦
¦ 6 - 50 ¦ 35 ¦ 25 - 300 ¦ 75 - 80 ¦
L---------------+----------------+--------------+-----------------
--------------------------------
<*> Показатель нижнего предела крупности соответствует размеру
отверстий верхнего сита грохота.
Производительность конических грохотов принимается по табл.
4.27.
Таблица 4.27
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ КОНИЧЕСКИХ ГРОХОТОВ
------------------------------------------T--------T------T------¬
¦ Показатели ¦ ГК-1,5 ¦ ГК-3 ¦ ГК-6 ¦
+-----------------------------------------+--------+------+------+
¦Крупность обезвоживаемого материала ¦ 25 ¦ 25 ¦ 25 ¦
¦(не более), мм ¦ ¦ ¦ ¦
¦Размер щели обезвоживающей поверхности, ¦ 0,8 ¦ 0,8¦ 0,8¦
¦мм ¦ ¦ ¦ ¦
¦Производительность: ¦ ¦ ¦ ¦
¦ при обесшламливании перед отсадкой ¦ ¦ ¦ ¦
¦ по пульпе, куб. м/ч ¦ 200 ¦ - ¦ - ¦
¦ по твердому, т/ч ¦ 75 ¦ - ¦ - ¦
¦ при обезвоживании мелкого концентрата ¦ ¦ ¦ ¦
¦ по пульпе, куб. м/ч ¦ - ¦ 250 ¦ 500 ¦
¦ по твердому, т/ч ¦ - ¦ 70 ¦ 150 ¦
¦ при обезвоживании крупнозернистого ¦ ¦ ¦ ¦
¦ шлама ¦ ¦ ¦ ¦
¦ по пульпе, куб. м/ч ¦ 100 ¦ - ¦ - ¦
¦ по твердому, т/ч ¦ 30 ¦ - ¦ - ¦
L-----------------------------------------+--------+------+-------
4.3.2. Производительность дугового сита определяется по табл.
4.28.
Таблица 4.28
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ДУГОВОГО СИТА
-----------T-------------------T-----------------T---------------¬
¦Типоразмер¦Площадь поверхности¦ Ширина щели, ¦Производитель- ¦
¦ сита ¦ сита, кв. м ¦питающей воронки,¦ность по исход-¦
¦ ¦ ¦ мм ¦ной пульпе, ¦
¦ ¦ ¦ ¦куб. м/ч ¦
+----------+-------------------+-----------------+---------------+
¦ СД-1 ¦ 0,95 ¦ 15 - 30 ¦ До 200 ¦
¦ СД-2 ¦ 1,9 ¦ До 30 ¦ 300 - 400 ¦
¦ СДО-3 ¦ 3,0 ¦ 90 - 150 ¦ 450 - 500 ¦
L----------+-------------------+-----------------+----------------
4.3.3. Производительность обезвоживающих центрифуг принимается
по техническим характеристикам (с учетом достигнутой) согласно
табл. 4.29.
Таблица 4.29
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ОБЕЗВОЖИВАЮЩИХ ЦЕНТРИФУГ
---------------------T----------T---------------------T----------¬
¦ Тип центрифуг ¦Производи-¦ Тип центрифуг ¦Производи-¦
¦ ¦тельность,¦ ¦тельность,¦
¦ ¦т/ч ¦ ¦т/ч ¦
+--------------------+----------+---------------------+----------+
¦ Фильтрующие вертикальные ¦ Фильтрующие горизонтальные ¦
+--------------------T----------+---------------------T----------+
¦ФВШ-950 ¦ 80 ¦ФГВ-115.IV-01 ¦ 100 ¦
¦НАЭЛЬ-3 ¦ 80 ¦ФГВ-132.IV-02 ¦ 250 ¦
¦ФВВ-100.IV-02 ¦ 80 ¦ФГВ-150.IV-01 ¦ 400 ¦
¦ФВВ-112.IV-02 ¦ 60 +---------------------+----------+
¦ФВИ-100.IK-02 ¦ 80 ¦ Осадительные ¦
¦НВВ-1000 ¦ 100 +---------------------T----------+
¦ ¦ ¦ОГШ-1.32 ¦ 30 - 40 ¦
¦ ¦ ¦(НОГШ-132ОФ) ¦ 30 - 40 ¦
L--------------------+----------+---------------------+-----------
4.3.4. Производительность вакуум - фильтров определяется по
формуле
Qв.ф = q x F, т/ч, (4.21)
где:
q - удельная производительность вакуум - фильтра, т/(ч.кв. м);
определяется по табл. 4.30 и 4.32 в соответствии с [18];
F - площадь фильтрования, кв. м; определяется по технической
характеристике.
Таблица 4.30
УДЕЛЬНАЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ДИСКОВЫХ ВАКУУМ - ФИЛЬТРОВ
------------------------------------T----------------------------¬
¦ Продукты обогащения ¦Удельная производительность,¦
¦ ¦ т/(ч.кв. м) ¦
+-----------------------------------+----------------------------+
¦Флотоконцентрат углей марок ¦ 0,15 - 0,30 <*> ¦
¦Т, ОС, Ж, К и шихты ¦ ¦
¦ ¦ ¦
¦Флотоконцентрат углей марок Г, Д, А¦ 0,08 - 0,15 ¦
L-----------------------------------+-----------------------------
--------------------------------
<*> Меньшие значения следует принимать при содержании частиц
размером 0,05 в исходном более 50%.
Значения рабочей площади дисковых вакуум - фильтров различных
типоразмеров приведены в табл. 4.30.
Таблица 4.31
ЗНАЧЕНИЯ F ВАКУУМ - ФИЛЬТРОВ
----------------------T---------T----------T----------T----------¬
¦ Типоразмер ¦ДУ68-2,5 ¦ ДУ80-2,7 ¦ДУ140-3,5 ¦ДУ250-3,75¦
¦ вакуум - фильтров ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------------------+---------+----------+----------+----------+
¦Площадь фильтрования,¦ 68 ¦ 80 ¦ 140 ¦ 250 ¦
¦кв. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L---------------------+---------+----------+----------+-----------
Таблица 4.32
УДЕЛЬНАЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ
ЛЕНТОЧНЫХ ВАКУУМ - ФИЛЬТРОВ
--------------------------------------------T--------------------¬
¦Продукты обогащения, сгущенные до 500 - 800¦ Удельная ¦
¦ г/л ¦производительность, ¦
¦ ¦ т/(ч.кв. м) ¦
+-------------------------------------------+--------------------+
¦Шламы каменных углей и антрацитов ¦ 1,5 - 2,0 ¦
¦ ¦ ¦
¦Отходы флотации (крупнозернистая часть) ¦ 0,5 - 0,7 ¦
L-------------------------------------------+---------------------
Удельная нагрузка на фильтр - прессы при обезвоживании отходов
флотации и илов для углей марок Г принимается равной 8 -
9 кг/(ч.кв. м); Т, ОС, К - 11 - 12 кг/(ч.кв. м); А - 9 -
10 кг/(ч.кв. м).
Производительность фильтр - прессов PF-POW-1/576 (ПНР) и
ФМ-600 принимается равной 5 - 7 т/ч при содержании твердого в
питании 450 - 600 кг/куб. м.
4.4. Расчет пропускной способности процессов
обработки шламов и осветления шламовых вод
4.4.1. Производительность багер - зумпфа по пульпе
определяется по формуле
Qб.з = q x F, куб. м/ч, (4.22)
где:
q - удельная нагрузка, куб. м/(ч.кв. м); принимается равной
20 - 25 куб. м/(ч.кв. м) при содержании твердого в оборотной воде
70 - 80 г/л;
F - площадь багер - зумпфа, кв. м; принимается по технической
характеристике.
Производительность багер - зумпфа по твердому определяется по
формуле
Т
Qб.з = q x F x --, т/ч, (4.23)
Ж
где:
Т
-- - отношение твердого к жидкому в питании по массе, т/куб.
Ж
м; принимается по рекомендации бассейновых научно -
исследовательских институтов.
4.4.2. Производительность гидроциклонов приведена в табл.
4.33.
Таблица 4.33
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ГИДРОЦИКЛОНОВ
-----------------T---------------------------T-------------------¬
¦Тип гидроциклона¦Размер отверстий патрубков,¦Производительность ¦
¦ ¦ мм ¦по пульпе, куб. м/ч¦
¦ +-------------T-------------+ ¦
¦ ¦ питающего ¦ сливного ¦ ¦
+----------------+-------------+-------------+-------------------+
¦ГЦ-350 МПК ¦ 100 x 100 ¦80 - 90 ¦ 46 - 90 ¦
¦ГЦ-500 МПК ¦ 140 x 140 ¦180, 200, 220¦ 160 - 290 ¦
¦ГЦ-630 МПК ¦ 180 x 180 ¦200, 220 ¦ 260 - 390 ¦
¦ГЦ-710 МПК ¦ 200 x 200 ¦250 ¦ 350 - 490 ¦
¦ГЦ-1000 МПК ¦ 250 x 250 ¦250, 270 ¦ 450 - 630 ¦
L----------------+-------------+-------------+--------------------
В соответствии с ГОСТ 10718-81 производительность
гидроциклонов диаметром 500 мм и более с углом конусности 20 град.
определяется по формуле в соответствии с [20]
___
Qг.ц = 0,93 KD x Dэ x Dс x \/10H, куб. м/ч, (4.24)
где:
KD - поправочный коэффициент на диаметры гидроциклонов 500,
710, 1000, 1400, равный соответственно 1,00; 0,95; 0,91 и 0,88;
Dэ - эквивалентный диаметр питающего отверстия, см; для
отверстий, имеющих в сечении квадрат со стороной d, эквивалентный
диаметр определяется по формуле Dэ = 1,12 x альфа;
Dс - диаметр сливного отверстия, см; определяется по
технической характеристике;
H - давление на вводе, МПа; определяется по технической
характеристике.
4.4.3. Производительность радиальных сгустителей по сливу
определяется по формуле (4.25)
Qр.с = 3600 x F x Vст, куб. м/ч, (4.25)
где:
F - площадь осаждения, кв. м; определяется по технической
характеристике;
Vст - скорость осаждения частиц шлама, м/с; определяется
опытным путем в каждом конкретном случае; при применении
флокулянтов Vст увеличивают в три раза.
4.4.4. Производительность обезвоживающего элеватора
определяется по формуле
V
Qо.э = 3,6 ----- x v x ро н x тэта, т/ч, (4.26)
альфа
где:
V - вместимость ковша, куб. м; принимается по технической
характеристике;
альфа - расстояние между ковшами, м; принимается по
технической характеристике;
v - скорость движения ковша, м/с; принимается по технической
характеристике;
тэта - коэффициент заполнения ковша; принимается равным: для
ковша округлой глубокой формы 0,5 - 0,6; для ковша округлой мелкой
формы - 0,4;
ро н - насыпная плотность материала, т/куб. м; принимается по
табл. 4.3.
Скорость движения ковша проверяется по формуле
l
v <= --, м/с, (4.27)
t
где:
l - путь обезвоживания, м (расстояние от зеркала воды до
верхней головки элеватора);
|
