|
Стр. 6
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I >= --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ac n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
+----------+-------+-------------------+-------------+-----------+
¦Включение ¦Не при-¦ I ¦Не приводится¦Правильное ¦
¦двух ТТ в ¦водится¦ 1 ¦ ¦соединение ¦
¦неполную ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦в неполную ¦
¦звезду ¦ ¦ a c n ¦ ¦звезду ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 2I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I + I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 0 a c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Изменение ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦полярности ¦
¦ ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦одного ТТ ¦
¦ ¦ ¦ a c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 0 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 0 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I = I = 0 ¦Не приводится¦Обрыв ¦
¦ ¦ ¦ a c 0 ¦ ¦обратного ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦провода ¦
¦ ¦ ¦I = 0 ¦Не приводится¦Обрыв ТТ ¦
¦ ¦ ¦ a ¦ ¦фазы А ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ c 0 n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I >= 0 ¦Не приводится¦Закорочен ¦
¦ ¦ ¦ a ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I >= I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 0 c ¦ ¦ ¦
+----------+-------+-------------------+-------------+-----------+
¦Соединение¦Не при-¦ I I ¦Не приводится¦Правильно ¦
¦трех ТТ в ¦водится¦ b 1 ¦ ¦собрана ¦
¦треуголь- ¦ ¦I = I = -- = --- ¦ ¦схема тре- ¦
¦ник ¦ ¦ a c 2 n ¦ ¦угольника ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Изменена ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦полярность ¦
¦ ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦ a c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 0 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ b ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 0 ¦Не приводится¦Обрыв цепи ¦
¦ ¦ ¦ a ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ b c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Закорочен ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I + I ~= --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ b a n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 0 ¦Не приводится¦Обрыв цепи ¦
¦ ¦ ¦ a ¦ ¦треугольни-¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ка в фазе А¦
¦ ¦ ¦ 2I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I <= --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ b c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
L----------+-------+-------------------+-------------+------------
Способ проверки состоит в следующем: в зависимости от схемы
соединения вторичных обмоток первичные обмотки ТТ соединяются по
определенной схеме и в них подается однофазный ток от нагрузочного
устройства. Вторичные цепи должны быть полностью собраны,
заземления вторичных цепей восстановлены.
В качестве источника тока могут использоваться любые
нагрузочные трансформаторы достаточной мощности. Для такой
проверки удобно воспользоваться устройством с регулируемыми
тиристорными ключами САТУРН-М или САТУРН-М1 производства НПФ
"Радиус" (103489, Москва, НПО "Зенит"), которые при массе, не
превышающей 26 кг, обеспечивают возможность проверки средств РЗА
первичным током, подавая на достаточное для измерений время
регулируемый ток в пределах до 2000 А. Возможности устройства
возрастают при использовании его совместно с нагрузочным
трансформатором (см. Приложение Г и [9]).
Вторичный ток удобно проверять с помощью прибора с малыми
клещами типа ВАФ-85 или его современных аналогов, например
выпускаемых петербургской фирмой "Парма", последовательно по всей
цепи нагрузки ТТ, проверяя тем самым правильность монтажа панели.
Применение таких приборов позволяет производить измерение вне и
внутри панелей защиты практически при любой ее монтажной схеме без
переключений во вторичных цепях. По результатам измерений,
пользуясь схемой, можно определить правильность сборки схемы и
найти ошибки. Обнаруженные ошибки исправляются, и измерение
повторяется.
Для увеличения первичного тока все временные соединения
первичных обмоток ТТ выполняются проводами большого сечения и
минимальной длины. Необходимо обеспечить минимальное переходное
сопротивление контактов временной схемы, нагрузочное устройство
устанавливается как можно ближе к ТТ.
Проверка по приводимым в таблице испытательным схемам
проводится так, чтобы все ветви вторичной цепи проверялись на
обтекание их током. Этим одновременно проверяется и отсутствие
обрывов.
Если почему-либо приходится отступать от рекомендуемых схем
проверки, то новые схемы следует составлять по тому же принципу.
Необходимо учитывать при испытании, что вторичные обмотки ТТ могут
оказаться разомкнутыми, поэтому сначала первичный ток дается
небольшой и увеличивается до необходимого значения лишь после
того, как по показаниям приборов можно будет убедиться, что
вторичные цепи ТТ не разомкнуты.
Основные схемы проверки правильности соединения вторичных
цепей первичным током нагрузки даны в таблице 7.
Таблица 7
ПРОВЕРКА СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЙ ТТ ПЕРВИЧНЫМ ТОКОМ НАГРУЗКИ
-----------T-------T-------------------T-------------T-----------¬
¦ Схема ¦Схема ¦ Результаты ¦ Векторная ¦Заключение ¦
¦соединений¦изме- ¦ измерений ¦ диаграмма ¦ по ¦
¦ ТТ ¦рений ¦ ¦ вторичных ¦результатам¦
¦ ¦ ¦ ¦ токов ¦ измерений ¦
+----------+-------+-------------------+-------------+-----------+
¦Соединение¦Не при-¦ I ¦Не приводится¦Правильное ¦
¦трех ТТ ¦водится¦ 1 ¦ ¦соединение ¦
¦в звезду ¦ ¦I = I = I = --- ¦ ¦в звезду ¦
¦ ¦ ¦ a b c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I ~ 0 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 0 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Изменена ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦полярность ¦
¦ ¦ ¦I = I = I = --- ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦ a b c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 2 --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 0 n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 0 ¦Не приводится¦Обрыв цепи ¦
¦ ¦ ¦ a ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I = I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ b c 0 n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Закорочен ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦I > 0 < --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ a n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ b c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I > 0 < --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 0 n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
+----------+-------+-------------------+-------------+-----------+
¦Соединение¦Не при-¦I = I = I = ¦Не приводится¦Правильное ¦
¦трех ТТ в ¦водится¦ ac ba cb ¦ ¦соединение ¦
¦треуголь- ¦ ¦ _ ¦ ¦в треуголь-¦
¦ник ¦ ¦\/3 I ¦ ¦ник по ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦первой ¦
¦ ¦ ¦------ ¦ ¦группе ¦
¦ ¦ ¦ n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Изменена ¦
¦ ¦ ¦ _ 1 ¦ ¦полярность ¦
¦ ¦ ¦I = \/3 --- ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦ cb n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ac ba n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ _ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ \/3 I ¦Не приводится¦Обрыв ТТ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦фазы А ¦
¦ ¦ ¦I = ------ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ cb n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Закорочен ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ac ba n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
+----------+-------+-------------------+-------------+-----------+
¦Соединение¦Не при-¦ I ¦Не приводится¦Правильное ¦
¦двух ТТ в ¦водится¦ 1 ¦ ¦соединение ¦
¦неполную ¦ ¦I = I = I = --- ¦ ¦в неполную ¦
¦звезду ¦ ¦ a b 0 n ¦ ¦звезду ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Изменена ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦полярность ¦
¦ ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦ a c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ _ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = \/3 --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 0 n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 0 ¦Не приводится¦Обрыв ¦
¦ ¦ ¦ a ¦ ¦фазы А ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ c 0 n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Закорочен ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦I < --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ a n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I < --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 0 n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I = I = 0 ¦- ¦Обрыв ¦
¦ ¦ ¦ a b 0 ¦ ¦нулевого ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦провода ¦
+----------+-------+-------------------+-------------+-----------+
¦Соединение¦Не при-¦ I ¦Не приводится¦Правильное ¦
¦двух ТТ на¦водится¦ _ 1 ¦ ¦соединение ¦
¦разность ¦ ¦I = \/3 --- ¦ ¦на разность¦
¦токов ¦ ¦ ac n ¦ ¦токов фаз ¦
¦двух фаз ¦ ¦ тт ¦ ¦А и С ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Изменена ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦полярность ¦
¦ ¦ ¦I = --- ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦ ac n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ _ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I \/3 I ¦Не приводится¦Закорочен ¦
¦ ¦ ¦ 1 1 ¦ ¦один ТТ ¦
¦ ¦ ¦I > --- < ------ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ac n n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I ~ 0 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ac ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Обрыв ТТ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦фазы А ¦
¦ ¦ ¦I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ac n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 0 ¦- ¦Обрыв цепи ¦
¦ ¦ ¦ ac ¦ ¦реле ¦
L----------+-------+-------------------+-------------+------------
Для простых максимальных токовых защит достаточно измерить
вторичные токи амперметром; для сложных защит кроме измерений
токов необходимо снять векторную диаграмму токов любым способом,
например указанным в РД 34.35.302 [7]. Значение первичной нагрузки
должно обеспечивать достаточно точный отсчет показаний
измерительных приборов. Желательно, чтобы нагрузка была
симметричной по фазам и неизменной по значению.
Особенностью схем является проверка целости нулевого провода.
Отсутствие тока небаланса может быть вызвано обрывом нулевого
провода либо местными условиями - строго симметричная нагрузка,
одинаковые характеристики ТТ, малое значение первичной нагрузки и
т.д. Если ток в нулевом проводе измерить не удается, то необходимо
убедиться в исправности нулевого провода путем искусственного
увеличения тока небаланса. Если заземление вторичных обмоток ТТ
установлено вблизи ТТ, то на панели защиты достаточно заземлить
одну из фаз вторичных цепей. Тогда в нулевом проводе появится ток.
Вместо заземления фазы можно закоротить один из ТТ на ближайшей к
нему сборке зажимов. В ряде случаев для увеличения тока небаланса
достаточно включить в одну из фаз сопротивление 5 - 10 Ом.
Трансформатор в этой фазе перегружается, возрастает его
погрешность и увеличивается ток небаланса в нулевом проводе.
Такие же способы проверки исправности токовых вторичных цепей
(измерением токов в фазах и в нуле, а при необходимости и снятием
векторных диаграмм) применимы и для ТТ, встроенных в силовые
трансформаторы, при создании во всех трех фазах малых первичных
токов.
3.13.3. Проверка правильности сборки вторичных цепей
напряжением
В полностью собранной схеме вторичных цепей снимаются
заземления и размыкается нулевая точка звезды, собранной после
обмоток реле. В освободившиеся цепи подается трехфазное
регулируемое (или нерегулируемое, что менее удобно) напряжение,
меньшее, чем напряжение насыщения магнитопроводов (проверяется по
ранее снятой ВАХ). На первичной обмотке каждого ТТ фазовым
вольтметром действующего значения измеряется напряжение и
снимается векторная диаграмма относительно напряжения, поданного
на вторичные обмотки (рисунок 25). По результатам измерений
оценивается правильность сборки схем.
При снятии векторных диаграмм к зажимам "*" фазового
вольтметра (например, ВАФ-85) следует всегда подключать выводы
первичных обмоток ТТ, одинаково ориентированные относительно
сборных шин, например обращенные в сторону защищаемого
присоединения - трансформатора, линии.
При применении этого способа необходимо заранее по
принципиальной схеме составить программу испытаний, определить
ожидаемые значения напряжений и их векторные диаграммы и затем
опытным путем проверить схему, пользуясь этими данными.
3.13.4. Проверка правильности сборки вторичных цепей
импульсами постоянного тока
Проверка схемы соединения вторичных цепей импульсами
постоянного тока является развитием изложенного выше метода
определения однополярных выводов обмоток ТТ. При полностью
собранной схеме вторичных соединений в первичную обмотку каждого
ТТ поочередно в определенном порядке кратковременно подается ток
от источника постоянного тока. Во вторичные цепи включаются
магнитоэлектрические приборы с известной полярностью. По углу и
знаку отклонения приборов определяется правильность соединений.
На рисунке 26, а приведена основная схема проверки этим
методом; стрелками указаны направления токов при кратковременной
подаче тока в первичную цепь. Знаками плюс и минус обозначены
выводы измерительных приборов.
При проверке схемы соединений необходимо учитывать следующие
особенности этого метода.
Знаки отклонений приборов будут различными при замыкании и
размыкании первичной цепи. Поэтому необходима надежная связь между
лицами, замыкающими первичную цепь и отмечающими показания
приборов. Записываются только показания приборов при замыкании
первичной цепи.
Полярность источников и измерительных приборов относительно
общих точек трехфазной сети должна быть одинакова во всех фазах.
Измерения должны проводиться во всех фазах трехфазной сети.
Перед проверкой рекомендуется вычертить схему испытуемой цепи,
задаться полярностью включения источника питания, нанести на схеме
направления вторичных токов и знаки отклонения стрелки прибора.
Этот метод рекомендуется для предварительной проверки схемы
вторичных соединений ТТ, встроенных в силовые трансформаторы; для
них он часто является единственным методом предварительной
проверки перед проверкой первичным током нагрузки или током
искусственного КЗ. Проверка ведется по схеме рисунка 26, б.
3.14. Экспериментальная проверка погрешностей ТТ
Иногда из-за неточностей расчетной проверки может понадобиться
экспериментальная проверка погрешностей. Ее можно выполнять только
первичным током, так как она должна в полной мере учитывать
влияние несимметрии первичной обмотки на точность работы ТТ.
При проверке магнитопроводов класса точности 0,2 и 0,5,
используемых для учета электроэнергии, должны использоваться
специальные комплекты с ЭТТ очень высокой точности и с мостовыми
устройствами сравнения. Такие комплекты выпускаются за рубежом и
стоят очень дорого. В России такие устройства также выпускаются
некоторыми метрологическими институтами и тоже стоят дорого.
Поверочные комплекты для поверки ТТ на класс точности должны
использоваться заводами - изготовителями ТТ и организациями,
имеющими сертификат на проведение работ по энергоаудиту.
Проверку полной погрешности следует производить по
дифференциальной схеме в соответствии с ГОСТ 7746-89.
При этом используется ЭТТ. При проверке работы трансформатора
в области насыщения с эпсилон > 10%, используемого, например, в
качестве источника питания, знание полной погрешности не требуется
и можно удовлетвориться токовой погрешностью. Это позволяет
существенно упростить схему испытаний. На рисунке 27, а показана
схема для проверки токовой погрешности.
Первичный ток при проверке ТТ на значение погрешности
обязательно должен быть синусоидальным. Для создания больших токов
синусоидальной формы требуется применение специальных схем. На
рисунке 28, а показана схема, позволяющая получить значение
первичного тока 2 - 3 кА. Чтобы получить ток нагрузки более
синусоидальным по форме можно рекомендовать вместо активного
сопротивления применять индуктивное.
Очень большие значения токов (10 - 15 кА) могут быть получены
при прямом включении без регулирующих сопротивлений испытательной
схемы на выводы фаз трансформатора с.н. (см. рисунок 28, б, в). Но
лучшим решением представляется применение источников тока типа
устройства "Сатурн-М1" (см. Приложение Г и [9]) с нагрузочным
трансформатором на выходе. Для устранения высших гармоник
устройство следует питать от сети 380 В. Работать следует в
кратковременном режиме с записью на пишущее аналоговое или
цифровое устройство.
Создание таких схем в условиях эксплуатации связано с большими
трудностями, поэтому более целесообразно обеспечить возможность
получения больших токов синусоидальной формы в центральной
лаборатории энергосистемы (например, в лаборатории ЦС РЗАИ) и там
проводить проверку ТТ, привозя их с мест вместе с защитами и
прочей аппаратурой нагрузки.
Поскольку схема проверки на погрешность не дифференциальная,
наличие равенства коэффициентов трансформации ИТТ и ЭТТ не
обязательно.
При недопустимости длительной подачи нужного тока на
испытуемый ТТ ИТТ амперметр А заменяется пишущим осциллографом
1
(аналоговым или цифровым) и испытания проводятся в течение времени
записи осциллографа. При этом масштаб осциллограмм или программа
цифрового осциллографа должны позволять проведение гармонического
анализа состава I .
2
В схемах рисунка 27 ЭТТ должен иметь класс точности не более
единицы. Кратность тока для ЭТТ не должна превышать 1,5. Первичный
ток должен быть синусоидальным. Для контроля формы его кривой в
схемах рисунка 27 во вторичную цепь ЭТТ может быть включен
электронный осциллограф или анализатор гармоник. Сопротивление
r порядка 0,3 - 0,5 Ом.
осц
Так как первичный ток синусоидален, амперметр А во всех
1
случаях может быть электромагнитным или электродинамическим, т.е.
реагирующим на действующее значение. Амперметр А должен быть
2
разным в зависимости от цели испытаний или от наличия приборов:
- электромагнитным или электродинамическим при проверке
токовой погрешности по действующему значению;
- реагирующим на среднее абсолютное значение при проверке по
среднему абсолютному значению;
- амплитудным при проверке по амплитудному значению;
- фильтровым при проверке по точности первой гармоники.
Перед проверкой возможности возникновения вибраций реле при
заданном значении первичного тока сначала производится проверка
при этом первичном токе по схеме рисунка 27, а, а затем приборы и
сопротивление r исключаются из схемы, присоединяется токовое реле
н
- действительная нагрузка (см. рисунок 27, б) и производится
проверка на вибрацию.
3.15. Учет погрешности ТТ при настройке уставок защиты
При больших погрешностях ТТ для большей точности работы защит
возможна настройка заданных уставок с учетом действительных
погрешностей ТТ (рисунок 29).
На рисунке 29, а защита полностью отключена от ТТ и
настраивается от постороннего источника тока с помощью
испытательного устройства (ИУ) без учета погрешностей ТТ. Такой
метод применим для мощных ТТ и защит с малым потреблением и
применяется в большинстве случаев.
На рисунке 29, б защита настраивается первичным током по
амперметру в первичной цепи ТТ. В этой схеме полностью учитывается
погрешность ТТ. При необходимости токовую погрешность можно
определить экспериментально, но недостатком этого способа является
необходимость применения аппаратуры на большие токи (сотни и
тысячи ампер).
На рисунке 29, в дана рекомендуемая схема проверки, а на
рисунке 29, г схема замещения ТТ, подтверждающая возможность и
целесообразность применения схемы рисунка 29, в.
При проверке первичным током питание подается как бы в точки А
и Г схемы замещения.
Если бы при проверке по схеме рисунка 29, в была возможность
подачи тока в точки Б и Г, то такая схема проверки учитывала бы
погрешности ТТ и не отличалась от проверки первичным током. Но
такой точки нет в действительности. Ток подается в точки В и Г.
Реально z не равно, но близко к нулю, и схема учитывает
2
погрешности ТТ приблизительно. Настройку следует вести по
амперметру А . Схему рисунка 29, в следует применять для настройки
1
защит с большим сопротивлением z , например схем с дешунтированием
н
катушки отключения, схемы с вторичными реле прямого действия при
малых z (равномерно распределенная вторичная обмотка на
2
тороидальном магнитопроводе ТТ).
3.16. Оформление результатов проверок
Результаты проверки заносятся в паспорт-протокол. Форма
рекомендуемого паспорта-протокола дана в Приложении В.
Приложение А
(справочное)
УНИВЕРСАЛЬНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТТ С ПХН
В приложении приведены универсальные характеристики
погрешностей и коэффициентов (рисунки А.1 - А.10).
Приложение Б
(справочное)
ПОЯСНЕНИЯ К МЕТОДИКЕ ПРОВЕРКИ ВАХ
Б.1. Форма кривой ЭДС и намагничивающего тока
Насыщение стали магнитопровода ТТ при больших значениях
намагничивающего тока обуславливает нелинейность характеристики
намагничивания, а следовательно, и ВАХ. Эта нелинейность вызывает
и искажение формы кривой намагничивающего тока, отличие формы тока
от синусоиды при синусоидальной ЭДС или формы кривой ЭДС при
синусоидальном намагничивающем токе.
На рисунке Б. 1 показано возникновение искажений
намагничивающего тока при заданной синусоиде ЭДС или искажение ЭДС
при заданной синусоиде намагничивающего тока, а также взаимное
расположение этих кривых на общих графиках. При этом еще не учтен
гистерезис, который вносит несимметрию в искаженные кривые.
При изменении магнитного потока по синусоидальному закону
ФИ = ФИ sin (w t); (40)
макс
ЭДС, наведенная этим магнитным потоком в обмотке из w витков,
равна
d ФИ
e = w ---- (41)
d t
или
пи
e = 2 пи f w ФИ sin (омега t - --) (42)
макс 2
Следовательно, синусоидальным магнитным потоком наводится
синусоидальная ЭДС. Если при снятии ВАХ от испытательной установки
обеспечиваются синусоидальные U и ЭДС E , то и магнитный поток
2 2
будет синусоидальным.
На рисунке Б.1, а синусоидальный магнитный поток ФИ показан
отстающим от ЭДС E на угол пи / 2 соответственно принятым при
2
построении векторной диаграммы (см. рисунок 2 настоящей
Инструкции) положительным направлениям первичного и вторичного
токов в обмотках ТТ.
Кривая намагничивающего тока I на рисунке Б.1, а получена
нам
путем графического пересчета по кривой I = f (ФИ).
нам
На рисунке Б.1, б аналогично произведен переход от
синусоидального намагничивающего тока к магнитному потоку, который
в этом случае имеет несинусоидальную "затупленную" форму. Значение
наведенной ЭДС определяется скоростью изменения магнитного потока,
поэтому полученному характеру магнитного потока ФИ соответствует
показанная на рисунке Б.1, б несинусоидальная "заостренная" форма
кривой ЭДС E .
2
Искажение синусоидальности кривых I или E тем больше, чем
нам 2
дальше за коленом кривой намагничивания находится точка,
соответствующая ФИ , т.е. более глубокому насыщению
макс
магнитопровода соответствуют более значительные искажения кривой
намагничивающего тока или ЭДС.
Кроме рассмотренных случаев, когда I или E синусоидальны,
нам 2
могут быть и промежуточные, при которых обе величины
несинусоидальны. При прочих равных условиях, если искажение одной
величины растет, искажение другой уменьшается.
Б.2. Условия, определяющие выбор расчетной ВАХ
При КЗ установившийся ток, как правило, имеет синусоидальную
форму, поскольку он создается синусоидальной ЭДС генераторов, и
первичная цепь обычно не содержит нелинейных сопротивлений.
В большинстве случаев ТТ при КЗ работают с полной
погрешностью, не превышающей 10%, поэтому лишь незначительная
часть первичного тока I поступает в ветвь намагничивания
12
(рисунок 1, в настоящей Инструкции). Даже в случае очень сильного
искажения кривой намагничивающего тока вторичный ток имеет кривую,
мало отличающуюся от синусоиды. Форма кривой ЭДС E , равной
2
падению напряжения в сопротивлениях вторичной цепи, в большинстве
случаев будет также близка к синусоиде.
Типовые характеристики намагничивания, исходные для
определения предельной кратности и построения кривых предельных
кратностей, проверяются заводами-изготовителями при синусоидальном
напряжении приборами, реагирующими на действующее значение тока и
среднее абсолютное значение напряжения.
Вольт-амперные характеристики нелинейной нагрузки могут иметь
самый разный вид в зависимости от вида нелинейности.
Б.3. Методика проверки ВАХ
На внутреннем сопротивлении в цепи источника напряжения
нелинейный намагничивающий ток создает искажения напряжения
питания, при этом его форма приближается к синусоиде. Для того
чтобы искажения формы кривой напряжения U не выходили за
2
допустимые пределы, внутреннее сопротивление источника напряжения
не должно превышать 4 - 5% от z , что сильно утяжеляет
02
испытательную аппаратуру.
Существует способ проверки ВАХ ТТ, не требующий применения
громоздкой аппаратуры, основанный на том, что соотношение между
максимальным значением магнитного потока ФИ и средним
макс
абсолютным (средним по модулю) значением наведенной этим потоком
ЭДС Е не зависит от формы кривой потока и определяется известным
ср
выражением
E = 4 f w ФИ , (43)
ср макс
где:
f - рабочая частота сети, Гц;
w - количество витков обмотки, в которой наведена ЭДС;
ФИ - поток, Вб.
Из приведенного выражения видно, что взаимосвязь между Е и
ср
ФИ не зависит от формы кривой ЭДС и магнитного потока. В то же
макс
время максимальному значению магнитного потока однозначно
соответствует амплитудное значение намагничивающего тока I
02 макс
независимо от формы кривой тока.
Рассматриваемый способ проверки ВАХ состоит в измерении
среднего абсолютного значения напряжения U и амплитудного
2
значения тока I . Приборы для измерения среднего абсолютного
02
значения напряжения и максимального значения тока правильнее
градуировать в действующих значениях для соответствующих синусоид.
Тогда происходит как бы измерение некоторых эквивалентных синусоид
напряжения и намагничивающего тока. В качестве вольтметра,
реагирующего на среднее абсолютное значение напряжения,
используются многопредельные вольтметры выпрямительной системы с
равномерной шкалой на переменном токе, подходящим является также
вольтметр с механическим выпрямителем. Большинство приборов
выпрямительной системы, выпускаемых отечественной промышленностью,
реагируют не точно на среднее значение параметра из-за потерь в
выпрямителях и не пригодны для таких измерений. Ток можно измерять
любым амплитудным амперметром на подходящий диапазон (например,
цифровым). Способ удобен для контроля неизменности характеристик.
Он исключает влияние разброса состояния стали магнитопроводов на
результаты измерений и позволяет пользоваться более широким
спектром проверочной аппаратуры. Но ВАХ, снятая такими приборами,
лежит ниже характеристики, снятой в тех же условиях при
использовании амперметра, реагирующего на действующее значение
тока, поэтому такая характеристика не должна использоваться при
расчетах погрешностей ТТ.
На рисунке Б.2 показаны ВАХ ТТ, снятые при синусоидальном
напряжении U и измерении намагничивающего тока амперметрами,
2
реагирующими на действующее и амплитудное значение. Видно, что
намагничивающий ток после Е = 30 В несинусоидален и при одном
значении ЭДС оба амперметра показывают разные действующие значения
намагничивающего тока.
Приложение В
(рекомендуемое)
РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ПАСПОРТ-ПРОТОКОЛ
_____________________ _______________________________
энергосистема электростанция, сетевой
район, подстанция
_______________________________
защищаемый объект
_______________________________
место установки
I. Паспорт-протокол трансформаторов тока
1. Паспортные данные _________________________________________
Тип трансформаторов тока _____________________________________
Коэффициент трансформации ____________________________________
Год выпуска __________________________________________________
------------T--------T--------------------T----------------------¬
¦Обозначение¦ Класс ¦ Номинальный режим ¦Номинальная предельная¦
¦ обмотки ¦точности¦ нагрузки ¦ кратность К ¦
¦ ¦ +---------T----------+ 10 ном ¦
¦ ¦ ¦ Ом ¦ В х А ¦ ¦
+-----------+--------+---------+----------+----------------------+
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
---------------------------------T----------T--------------------¬
¦ Схема соединений и полярность ¦Маркировка¦ Загрузка ¦
¦ трансформаторов тока ¦ ¦трансформаторов тока¦
+------------------T-------------+----------+--------------------+
¦ Фаза ¦ ¦Маркировка¦Схема ¦
¦ Сторона ¦ ¦ ¦Не приводится ¦
¦ Полярность ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------T------+-------------+ ¦ ¦
¦Обозначение¦ ¦Не приводится¦ ¦ ¦
¦обмоток ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
Показать полную схему Показать полностью схему
соединения с заземлениями. В загрузки. В прямоугольниках
прямоугольниках указать полярность указать обозначение загрузки.
и обозначение выводов вторичных Например: РТ, А, ВУ-25
обмоток. и т.п.
Основные кабели
-----T------------T----------T-----T--------T------T-------------¬
¦ N ¦Наименование¦Маркировка¦Марка¦Сечение,¦Длина,¦Сопротивление¦
¦п.п.¦ ¦ ¦ ¦ кв. мм ¦ м ¦ жила, Ом ¦
+----+------------+----------+-----+--------+------+-------------+
¦1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦4 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦5 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦6 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦7 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦8 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦9 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦10 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦11 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦12 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦13 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦14 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦15 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L----+------------+----------+-----+--------+------+--------------
Соединительные муфты
-----T-------------------T---------------------------------------¬
¦ N ¦Обозначение кабеля ¦ Расстояние по длине кабеля ¦
¦п.п.¦ ¦ от трансформатора тока до муфты ¦
+----+-------------------+---------------------------------------+
¦1 ¦ ¦ ¦
¦2 ¦ ¦ ¦
¦3 ¦ ¦ ¦
¦4 ¦ ¦ ¦
L----+-------------------+----------------------------------------
Дата ____________ Составил ______________Проверил ________________
II. Проверка при новом включении
1. Внешний осмотр
-----------------------------------T-----------------------------¬
¦ Элементы схемы ¦ Состояние ¦
|
