|
Стр. 5
сравнению со снятой при новом включении, следует отдельно
проверить ВАХ ТТ верхней ступени. На рисунке 20, б видно, что
закорачивание одного витка ТТ верхней ступени обнаруживается легко
при непосредственной проверке его ВАХ.
Проверку ВАХ допускается производить с панелей защиты, если
падение напряжения в сопротивлении жил кабеля не внесет заметной
погрешности (более 1%) в измерение напряжения U . Как правило,
2
такие проверки возможны для ТТ с номинальным вторичным током 1 А.
При проверке ВАХ ТТ должны быть, как правило, полностью
отсоединены от устройств защиты и автоматики и разземлены.
3.8. Измерение омических сопротивлений вторичных обмоток ТТ
Знание омических сопротивлений вторичных обмоток иногда нужно
для проведения расчетов по ТТ. Кроме того, это дополнительная
проверка переходных сопротивлений самой обмотки. Измерение может
производиться одинарным измерительным мостом или методом
вольтметра и амперметра. Погрешность приборов должна быть не выше
2%. Испытание не относится к числу обязательных.
3.9. Проверка установленных коэффициентов трансформации ТТ
Проверкой коэффициента трансформации определяется его
соответствие номинальному коэффициенту трансформации. Эта проверка
обязательна для всех ТТ, имеющих приспособления для изменения
коэффициента трансформации - ответвления от вторичной обмотки,
секционирование первичной обмотки и т.п.
В зависимости от назначения ТТ проверка коэффициента
трансформации может производиться первичным током от нагрузочного
устройства или первичным током нагрузки (последнее, если имеется
возможность определять значение первичного тока независимо от
проверяемых ТТ).
Возможна также проверка первичным или вторичным напряжением от
постороннего источника. При этом рекомендуется применять приборы
детекторной системы или электронные. Класс точности измерительных
приборов до 2,5.
Проверка может совмещаться с другими проверками - проверкой
схемы вторичных соединений, проверкой действия защиты на
выключатель первичным током от нагрузочного устройства или
проверкой защиты первичным током нагрузки.
Нагрузочное устройство может быть любого типа и конструкции.
Плавная регулировка значения первичного тока не обязательна.
Основная принципиальная схема проверки первичным током от
нагрузочного устройства приведена на рисунке 21.
Значение первичного тока устанавливается достаточным для
удобного и точного отсчета показаний измерительных приборов,
обычно не менее 25% номинального тока проверяемого ТТ, где
гарантируется его класс точности.
Отношение измеренных величин первичного и вторичного токов
дает приблизительное значение коэффициента трансформации
I
1
n = --. (39)
т I
2
По этой схеме рекомендуется проверять ТТ с приспособлениями
для изменения коэффициента трансформации, например встроенные и ТТ
на напряжение 110 кВ и более.
Коэффициент трансформации ТТ, уже встроенных в силовые
трансформаторы, невозможно проверить первичным током от
нагрузочного устройства. В таких случаях рекомендуется проводить
проверку методом КЗ. На выводах одной из обмоток силового
трансформатора устанавливается трехфазная закоротка, в три фазы
другой обмотки через амперметры подается одновременно или по
очереди напряжение 220 или 380 В от трансформатора собственных
нужд. Таким образом создается первичный ток ТТ, другим прибором
измеряется значение вторичного тока ТТ. По измеренным значениям
определяется коэффициент трансформации ТТ.
Предварительно по паспортным данным определяется сопротивление
обмоток силового трансформатора. Выбирается закорачиваемая обмотка
и обмотка, в которую подается напряжение так, чтобы получить
удобный для измерений первичный ток.
Первичные и вторичные токи обычно получаются очень малыми,
поэтому необходимо по сопротивлению рассеяния обмоток
трансформатора и коэффициенту трансформации ТТ заранее определить
значения первичного и вторичного токов и подобрать подходящие
пределы измерения приборов. Для увеличения тока следует установить
переключатели регулировки напряжения трансформатора в положение,
соответствующее минимальному напряжению. Возможно и замыкание
накоротко одновременно двух обмоток трехобмоточного
трансформатора. При проведении этих опытов следует иметь в виду,
что очень малые токи могут быть заметно искажены самим ТТ, который
находится вне диапазона точной работы. Поэтому такой метод следует
применять, если нельзя воспользоваться другими способами.
В зависимости от схемы соединения трансформатора и мест
установки встроенных ТТ напряжение от собственных нужд подается
однофазное или трехфазное, на фазу-нуль или на все три фазы
трансформатора.
Одновременно с проверкой коэффициента трансформации ТТ можно
снять векторные диаграммы, проверить защиты трансформатора,
например дифференциальную, или проверить правильность сборки
вторичных цепей.
При таких испытаниях необходимо принять специальные меры к
обеспечению безопасности работ, поскольку при случайном размыкании
закороченной обмотки на ее выводах, а также на выводах третьей
обмотки трехобмоточного трансформатора может появиться высокое
напряжение, опасное для жизни. По этим соображениям не
рекомендуется подача напряжения в обмотку низшего напряжения
трансформатора.
Принципиально вместо напряжения собственных нужд 380 В может
быть использовано напряжение 6 или 10 кВ. Но для этого требуется
надежный монтаж временной подводки высокого напряжения, повышается
опасность для персонала и требуется значительная мощность
источника напряжения. Поэтому такой способ может применяться лишь
в каких-то особых случаях, например при совмещении проверки ТТ с
проверкой защит трансформатора под нагрузкой.
Если проверка на закоротку почему-либо невозможна, следует
проверять ТТ первичным током нагрузки. При проверке током нагрузки
значения первичного тока следует определять по показаниям
приборов, включенных на другие ТТ, например на ТТ питающей линии,
ТТ со стороны низшего напряжения этого же трансформатора с учетом
его действительного коэффициента трансформации и схемы соединений.
В крайнем случае допускается сравнивать показания приборов,
включаемых на все встроенные в трансформатор ТТ (обычно они
устанавливаются по два на каждую фазу трансформатора).
Если приборы включаются на разные фазы поочередно, то
необходимо обеспечить постоянное значение нагрузки.
Проверка может быть совмещена с проверкой защит током
нагрузки. Так же проверяется коэффициент трансформации ТТ,
питающих защиты с реле, встроенными в привод выключателя,
максимальные токовые и другие защиты, требующие проверки
отключения первичным током.
Проверка коэффициента трансформации от нагрузочного устройства
обязательна для ТТ при отсутствии заводских паспортов, обозначений
ответвлений или секций обмоток и т.п.
Для экономии времени и уменьшения возможности ошибок при
измерении первичного и вторичного токов рекомендуется применение
приборов с измерительными клещами. Обязательно применение таких
приборов для измерения вторичного тока при проверке действия
защиты на отключение выключателя первичным током.
Можно определять коэффициент трансформации методом измерения
не токов, а напряжений. Измерение производится по принципиальной
схеме (рисунок 22). Его можно совместить со снятием ВАХ.
Во вторичную обмотку подается регулируемое переменное
напряжение, измеряемое вольтметром V на первичную обмотку
1
U
1
включается вольтметр V , коэффициент трансформации n = --.
2 т U
2
Возможен и обратный вариант - с подачей напряжения в первичную
обмотку через понижающий трансформатор. Он требует внимательности
от экспериментатора, чтобы не получить на вторичной стороне
слишком большого напряжения, и не дает никаких преимуществ,
поскольку все равно нужен вольтметр с малым пределом измерения.
Измерение напряжения U может производиться любым прибором,
1
напряжение U обычно очень мало (менее 1 В), в соответствии с этим
2
следует подобрать шкалу вольтметра. Сопротивление вольтметра V
2
должно быть как можно большим, чтобы результаты измерений не
искажались за счет падения напряжения в первичной обмотке от тока,
потребляемого вольтметром V . По данным ОАО "Фирма ОРГРЭС"
2
сопротивление вольтметра V должно быть не меньше 20 кОм/В. Для
2
таких измерений нужно использовать электронные приборы или приборы
детекторной системы с классом точности до 2,5. Чтобы не было
искажений от насыщения магнитопровода трансформатора, напряжение,
подаваемое во вторичную обмотку, должно быть меньше напряжения,
при котором начинается насыщение магнитопровода. Это напряжение
определяется по ВАХ.
Таким способом легко определить коэффициент трансформации у
опорных ТТ. Для встроенных ТТ после установки пользоваться этим
методом нельзя - результаты измерений будут значительно искажены
за счет потери напряжения U в обмотках силового трансформатора.
2
Для измерения коэффициента трансформации встраиваемых ТТ, еще
не установленных на свое место, необходимо изготавливать временную
первичную обмотку из провода, устанавливаемого точно по оси
отверстия магнитопровода. Отклонение первичной обмотки от центра
может вызвать искажения за счет полей рассеяния вторичной обмотки,
особенно если измерения производятся на промежуточных отпайках.
Искажения результатов измерений могут быть и за счет посторонних
магнитных полей, например при работе в действующем
распределительном устройстве 6 - 10 кВ с большими токами нагрузки.
3.10. Проверка установленных ответвлений обмоток ТТ
В ряде случаев приходится определять или проверять обозначения
ответвлений от вторичной обмотки ТТ, главным образом встроенных.
Рекомендуются два основных способа: по распределению напряжения в
обмотке и по полярностям ответвлений.
Схема проверки по первому способу показана на рисунке 23.
Регулируемое напряжение подается от автотрансформатора на любые
два ответвления вторичной обмотки. Значение тока в обмотке
контролируется по амперметру и не должно превышать номинального
вторичного тока ТТ.
Этот метод основан на том, что отмотка витков для компенсации
погрешностей всегда производится от начального вывода А. При
определении ответвлений этим методом необходимо учитывать основные
условия:
а) первичная обмотка проверяемого ТТ должна быть разомкнута;
б) этим методом можно определить только порядок ответвлений и
обозначить их принятым способом;
в) если известен номинальный первичный ток ТТ и его
исполнение, то можно определить коэффициент трансформации на
каждом ответвлении по заводским данным о числе витков. Определить
коэффициент трансформации, не зная числа вторичных витков или
номинального тока ТТ, этим методом невозможно;
г) для правильного определения выводов следует пользоваться
заводскими данными о числе витков обмотки. Если таких данных нет,
а известен наибольший номинальный коэффициент трансформации, то
для одновитковых ТТ полное число витков можно принять
приблизительно равным коэффициенту трансформации.
Один вывод вольтметра подсоединяется к выводу
автотрансформатора, другой - поочередно ко всем остальным
ответвлениям обмотки. В данном случае вторичная обмотка ТТ с
ответвлениями является автотрансформатором и напряжение на ней
распределяется пропорционально числу витков. Максимальному
напряжению соответствуют начало и конец обмотки. Питание от
автотрансформатора переключается на эти ответвления, для удобства
работы напряжение устанавливается пропорциональным числу витков
обмотки, например 1 В на 1 виток.
Вольтметром измеряется напряжение между каждым из этих
ответвлений и всеми остальными. Показания вольтметра будут
пропорциональны (равны при подаче напряжения 1 В на 1 виток)
количеству витков вторичной обмотки между ответвлениями.
По числу витков вторичной обмотки определяются обозначения
выводов и коэффициент трансформации на этом ответвлении.
Необходимо учитывать, что у встроенных ТТ число витков вторичной
обмотки обычно меньше числа витков, определенных по теоретическому
коэффициенту трансформации. Число витков уменьшается для снижения
погрешности по коэффициенту трансформации. Отмотка витков для
компенсации погрешностей всегда производится от начального вывода
А. Например, у встроенного ТТ ТВД-220 с коэффициентом
трансформации 400/5 теоретическое число витков вторичной обмотки
должно быть 80, в действительности же оно составляет 78. Это
обстоятельство используется для определения условного "начала"
обмотки, обозначаемого буквой А.
Для удобства рекомендуется результаты измерений записывать в
виде таблицы. В качестве примера приводятся результаты определения
выводов для ТТ ТВ-35, встроенного в выключатель ВМ-35.
Пример. Проверяемый ТТ имеет первичный ток 600 А, полное число
витков 119 и пять выводов вторичной обмотки. Выводы в произвольном
порядке обозначаются цифрами 1, 2, 3, 4, 5.
На выводы 2 и 4 подается напряжение 50 В; вольтметр
подключается к выводу 2 и всем остальным, результаты измерений
записываются в таблицу 1.
Таблица 1
-------------------------------T---------------------------------¬
¦ Номера выводов ¦ Показания вольтметра, В ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦2-1 ¦47 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦2-2 ¦0 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦2-3 ¦17 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦2-4 ¦50 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦2-5 ¦15 ¦
L------------------------------+----------------------------------
Наибольшую сумму показаний вольтметра получаем при измерении
напряжений с выводов 2-1 и 2-4. Следовательно, 1 и 4 являются
выводами от полного числа витков.
Питание переключается на выводы 1-4, автотрансформатором
устанавливается напряжение 119 В (число витков всей обмотки по
данным завода).
Результаты измерений записываются в таблицу 2.
Таблица 2
-------------------------------T---------------------------------¬
¦ Номера выводов ¦ Показания вольтметра, В ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦1-2 ¦58 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦1-3 ¦79 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦1-4 ¦119 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦1-5 ¦39 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦4-1 ¦119 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦4-2 ¦61 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦4-3 ¦40 ¦
+------------------------------+---------------------------------+
¦4-5 ¦80 ¦
L------------------------------+----------------------------------
Из таблицы 2 видно (по возрастанию напряжения), что
ответвления, начиная от вывода 1, следуют в порядке 1, 5, 2, 3, 4.
Для определения вывода А сравниваются показания вольтметра на
ответвлениях 1-5 и 4-3. Показания вольтметра на ответвлении 1-5
были меньше, чем на ответвлении 4-3.
Следовательно, вывод 1 следует обозначить А, вывод 5 - Б,
вывод 2 - В, вывод 3 - Г и вывод 4 - Д.
Схема определения ответвлений по их взаимным полярностям
показана на рисунке 24.
Если известны "верх" и "низ" встроенного ТТ, то можно
определить неизвестные ответвления его вторичной обмотки по их
полярности. Выводы вторичной обмотки обозначаются произвольно,
например цифрами 1, 2, 3, 4, 5. Плюс измерительного прибора
подключается к выводу 1, второй вывод - поочередно к другим
выводам и определяется знак отклонения стрелки прибора при
замыкании ключа в первичной цепи. Затем плюс прибора подключается
к выводу 2 и определяется знак показания прибора при подключении
второго вывода и замыкании первичной цепи, и так далее до вывода
5.
Результаты измерений, знаки отклонения прибора заносятся в
таблицу 3.
Таблица 3
-----------------------------------T-----------------------------¬
¦ ¦ Минус прибора подключен ¦
¦ ¦ к выводам номер ¦
¦ +-----T-----T-----T-----T-----+
¦ ¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 5 ¦
+----------------------------T-----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Плюс прибора подключен к ¦1 ¦/////¦+ ¦- ¦+ ¦+ ¦
¦выводам номер +-----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦ ¦2 ¦- ¦/////¦- ¦+ ¦- ¦
¦ +-----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦ ¦3 ¦+ ¦+ ¦/////¦+ ¦+ ¦
¦ +-----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦ ¦4 ¦- ¦- ¦- ¦/////¦- ¦
¦ +-----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦ ¦5 ¦- ¦+ ¦- ¦+ ¦/////¦
L----------------------------+-----+-----+-----+-----+-----+------
По числу положительных и отрицательных отклонений прибора
определяются ответвления.
Ответвление, дающее все положительные отклонения прибора,
будет выводом А, а все отрицательные - выводом Д.
Ответвление, дающее три положительных и одно отрицательное
отклонения, будет Б и т.д.
В примере, данном в таблице 3, ответвления следует обозначить:
3 -> А, 4 -> Д, 1 -> Б, 5 -> В, 2 -> Г.
3.11. Определение сопротивления вторичной нагрузки на ТТ
Действительная нагрузка на трансформаторы чаще всего
отличается от принятой в проекте, это объясняется неточностью
проектных данных о длинах кабелей, неопределенностью расчетного
значения переходных сопротивлений в контактах, приблизительной
оценкой значения сопротивления реле и проводов на панелях и
другими причинами.
Кроме того, часто в процессе монтажа изменяются длина, сечение
и материал кабелей: меняются монтажные схемы, распределение
нагрузки по обмоткам ТТ и т.п.
В проекте расчет ТТ ведется по типовым данным ТТ,
действительные же характеристики ТТ могут значительно отличаться
от типовых. Иногда и схема устройства защиты отличается от
проектной. Поэтому при первом включении нового устройства релейной
защиты следует определить действительную нагрузку на ТТ,
постараться уточнить расчетом возможные токи КЗ и погрешности ТТ
при работе в действительных условиях.
Основные схемы и расчетные выражения для определения значения
вторичной нагрузки от постороннего источника тока даны в таблице
4.
Таблица 4
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗКИ НА ТТ ПРИ ПИТАНИИ
ОТ ПОСТОРОННЕГО ИСТОЧНИКА ТОКА
----------------T----------T-------------------------------------¬
¦Схема измерений¦Измеренное¦ Сопротивление нагрузки ¦
¦ ¦ значение ¦ ¦
+---------------+----------+-------------------------------------+
¦Не приводится ¦I ¦ U - U + U ¦
¦ ¦ ¦ ab bc ca ¦
¦ ¦U ¦z = --------------- ¦
¦ ¦ ab ¦ a 2I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ U - U + U ¦
¦ ¦ ¦ bc ca ab ¦
¦ ¦U ¦z = --------------- ¦
¦ ¦ bc ¦ b 2I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ U - U + U ¦
¦ ¦ ¦ ca ab bc ¦
¦ ¦U ¦z = --------------- ¦
¦ ¦ ca ¦ c 2I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦I ¦ U ¦
¦ ¦ ¦ a0 ¦
¦ ¦U ¦z = --- ¦
¦ ¦ a0 ¦ a0 I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ U ¦
¦ ¦ ¦ b0 ¦
¦ ¦U ¦z = --- ¦
¦ ¦ b0 ¦ b0 I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ U ¦
¦ ¦ ¦ c0 ¦
¦ ¦U ¦z = --- ¦
¦ ¦ c0 ¦ c0 I ¦
+---------------+----------+-------------------------------------+
¦Не приводится ¦I ¦ U - U + U ¦
¦ ¦ ¦ ac c0 a0 ¦
¦ ¦U ¦z = --------------- ¦
¦ ¦ ac ¦ a 2I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ U - U + U ¦
¦ ¦ ¦ c0 a0 ac ¦
¦ ¦U ¦z = --------------- ¦
¦ ¦ c0 ¦ b 2I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ U - U + U ¦
¦ ¦ ¦ a0 ac c0 ¦
¦ ¦U ¦z = --------------- ¦
¦ ¦ a0 ¦ 0 2I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ U ¦
¦ ¦ ¦ ac ¦
¦ ¦ ¦z = --- ¦
¦ ¦ ¦ ac I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ U ¦
¦ ¦ ¦ a0 ¦
¦ ¦ ¦z = --- ¦
¦ ¦ ¦ a0 I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ U ¦
¦ ¦ ¦ c0 ¦
¦ ¦ ¦z = --- ¦
¦ ¦ ¦ c0 I ¦
+---------------+----------+-------------------------------------+
¦Не приводится ¦I ¦ U ¦
¦ ¦ ¦ ac ¦
¦ ¦U ¦z = --- ¦
¦ ¦ ac ¦ ac I ¦
L---------------+----------+--------------------------------------
Значение тока должно быть равно номинальному току при
измерении сопротивления нагрузки, мало зависящей от тока (реле РТ,
измерительные приборы, большинство дистанционных реле и реле
направления и т.п.).
Если такого значения тока недостаточно для точного отсчета
показаний приборов, то ток следует увеличить до необходимого
значения. Время протекания увеличенного тока должно быть
минимальным, достаточным лишь для измерения показаний приборов.
У некоторых реле значение сопротивления заметно зависит от
силы тока и от положения движущихся деталей магнитопровода.
Например, у реле ИТ-80, РТ-80, РТ-90 и подобных им сопротивление
уменьшается при увеличении тока и увеличивается при срабатывании
реле. У реле РТВ сопротивление уменьшается при увеличении тока и
резко возрастает после втягивания сердечника реле. Поэтому
сопротивление нагрузки ТТ, питающих такие реле, следует определять
при значениях тока, на 10 - 20% превышающих значение тока
срабатывания реле при втянутых деталях подвижного сердечника,
чтобы получить максимальное значение сопротивления при
срабатывании реле.
Необходимо учитывать, что сопротивления нагрузки следует
определять при кратностях первичного тока, соответствующих току
срабатывания реле. Для проверки ТТ при больших кратностях следует
определить сопротивление нагрузки ТТ, соответствующее этим
кратностям.
В современной релейной аппаратуре часто применяются насыщенные
магнитопроводы, поэтому определение сопротивления нагрузки следует
вести при правильной синусоидальной форме тока. Регулировать ток
нужно реостатом или линейным дросселем: так проще обеспечить
синусоидальную форму тока в нелинейной нагрузке.
В ряде случаев удобнее определять сопротивление нагрузки ТТ
при обтекании этого ТТ первичным током нагрузки (основные схемы и
расчетные выражения для этого даны в таблице 5). Вольтметр в этих
схемах следует включать как можно ближе к ТТ.
Таблица 5
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗКИ НА ТТ ТОКОМ РАБОЧЕЙ НАГРУЗКИ
----------------T-----------T------------------------------------¬
¦Схема измерений¦Измеренное ¦ Сопротивление нагрузки ¦
¦ ¦ значение ¦ ¦
+---------------+-----------+------------------------------------+
¦Не приводится ¦I, U ¦ U ¦
¦ ¦ a0 ¦ a0 ¦
¦ ¦ ¦z = --- ¦
¦ ¦ ¦ a I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ U ¦
¦ ¦ ¦ b0 ¦
¦ ¦U , U ¦z = --- ¦
¦ ¦ b0 c0 ¦ b I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ U ¦
¦ ¦ ¦ c0 ¦
¦ ¦ ¦z = --- ¦
¦ ¦ ¦ c I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦I ¦ U ¦
¦ ¦U = U =¦ ab ¦
¦ ¦ ab bc ¦z = z = z = ----- ¦
¦ ¦U ¦ a b c _ ¦
¦ ¦ ca ¦ \/3 I ¦
+---------------+-----------+------------------------------------+
¦Не приводится ¦I, U ¦ U ¦
¦ ¦ a0 ¦ a0 ¦
¦ ¦ ¦z + z = --- ¦
¦ ¦ ¦ a 0 I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ U ¦
¦ ¦ ¦ b0 ¦
¦ ¦U ¦z + z = --- ¦
¦ ¦ b0 ¦ b 0 I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ U ¦
¦ ¦ ¦ c0 ¦
¦ ¦U ¦z + z = --- ¦
¦ ¦ c0 ¦ c 0 I ¦
+---------------+-----------+------------------------------------+
¦Не приводится ¦I, U ¦ U ¦
¦ ¦ ac ¦ ac ¦
¦ ¦ ¦z = --- ¦
¦ ¦ ¦ ac I ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦S = I U ¦
¦ ¦ ¦ тт тт ac ¦
L---------------+-----------+-------------------------------------
При проверке защит первичным током нагрузки удобно
пользоваться регулируемыми источниками тока нагрузки
(генераторами, синхронными компенсаторами), которыми можно создать
токи, близкие к токам срабатывания защиты, измеряя сопротивление,
изменяющееся с изменением тока, в интересующем нас состоянии.
Однако не исключено использование и нерегулируемых источников,
точность измерений с которыми может оказаться удовлетворительной.
3.12. Проверка переходных омических сопротивлений первичных
обмоток ТТ, имеющих переключение (для ТТ на 110 кВ и выше)
Проверка переходных омических сопротивлений переключателей
секций первичных обмоток ТТ производится приборами, применяемыми
для измерения переходных сопротивлений высоковольтной аппаратуры,
например двойными мостами постоянного тока. Значение переходных
сопротивлений не должно превышать заводские нормы.
3.13. Проверка правильности сборки вторичных обмоток
и цепей нагрузки ТТ
3.13.1. Общая часть
Проверка правильности соединения вторичных токовых цепей
обязательна для всех обмоток всех ТТ без исключения.
В зависимости от наличия аппаратуры, конструкции ТТ, способов
проверки защиты и автоматики, питающихся от проверяемых ТТ, и
других местных условий эта проверка может выполняться от
постороннего источника тока или от первичного тока рабочей
нагрузки.
Наиболее надежным и простым способом проверки правильности
сборки вторичных цепей является проверка первичным током. Однако
для него нужна тяжелая и громоздкая испытательная аппаратура, не
выпускаемая промышленностью и изготавливаемая силами энергосистем.
В настоящее время наряду с проверкой первичным током получили
распространение другие способы: проверки напряжением и импульсами
постоянного тока. Однако в любом случае при первой подаче
напряжения на присоединение должна проверяться правильность
обтекания токовых цепей рабочими токами.
3.13.2. Проверка правильности сборки вторичных цепей током от
постороннего источника
Для экономии времени эту проверку рекомендуется совмещать с
другими - проверкой действия защиты на выключатель, проверкой
сложных защит под нагрузкой и др.
Проверка первичным током от нагрузочного устройства
обязательна для ТТ, питающих защиты, которые опасно проверять под
нагрузкой, например встроенные в силовое оборудование защиты и
т.д.
Для всех ТТ, питающих защиты, проверяемые под нагрузкой,
проверка правильности схемы включения вторичных цепей от
постороннего источника до постановки под нагрузку также
желательна.
Основные схемы проверки правильности соединения вторичных
цепей от нагрузочного устройства даны в таблице 6. Там же указаны
наиболее часто встречающиеся ошибки и способы их определения.
Таблица 6
ПРОВЕРКА СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЙ ТТ ОТ ПОСТОРОННЕГО ИСТОЧНИКА ТОКА
-----------T-------T-------------------T-------------T-----------¬
¦ Схема ¦Схема ¦ Результаты ¦Действитель- ¦Заключение ¦
¦соединений¦изме- ¦ измерений ¦ная схема ¦ по ¦
¦ ТТ ¦рений ¦ ¦ ¦результатам¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ измерений ¦
+----------+-------+-------------------+-------------+-----------+
¦Последова-¦Не при-¦ I ¦Не приводится¦Правильное ¦
¦тельное ¦водится¦ 1 ¦ ¦последова- ¦
¦включение ¦ ¦I = I' = I" = --- ¦ ¦тельное ¦
¦двух ТТ ¦ ¦ n ¦ ¦включение ¦
¦на одной ¦ ¦ тт ¦ ¦двух ТТ на ¦
¦втулке ¦ ¦ ¦ ¦фазу ¦
¦ ¦ ¦I = I' = I" = 0 ¦Не приводится¦Обрыв ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I' = I" >= 0 ¦Не приводится¦Изменена ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦полярность ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦одного ТТ ¦
+----------+-------+-------------------+-------------+-----------+
¦Последова-¦Не при-¦ I' ¦Не приводится¦Правильное ¦
¦тельное ¦водится¦ 1 ¦ ¦последова- ¦
¦включение ¦ ¦I = I' = I" --- ¦ ¦тельное ¦
¦двух ТТ ¦ ¦ n ¦ ¦включение ¦
¦на разных ¦ ¦ тт ¦ ¦двух ТТ на ¦
¦втулках ¦ ¦ ¦ ¦фазу ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Закорочен ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦один ТТ ¦
¦ ¦ ¦I = I' = I" --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I' = I" >= 0 ¦Не приводится¦Изменена ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦полярность ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦одного ТТ ¦
+----------+-------+-------------------+-------------+-----------+
¦Параллель-¦Не при-¦ I ¦Не приводится¦Правильное ¦
¦ное вклю- ¦водится¦ 1 ¦ ¦параллель- ¦
¦чение двух¦ ¦I' = I" = --- ¦ ¦ное включе-¦
¦ТТ на ¦ ¦ n ¦ ¦ние двух ТТ¦
¦одной ¦ ¦ тт ¦ ¦на фазу ¦
¦втулке ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 2I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I' + I" = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Обрыв ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I' = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I" = 0 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Изменена ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦полярность ¦
¦ ¦ ¦I' = I" = --- ¦ ¦одного ТТ ¦
¦ ¦ ¦ n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 0 ¦ ¦ ¦
+----------+-------+-------------------+-------------+-----------+
¦Параллель-¦Не при-¦ I' ¦Не приводится¦Правильное ¦
¦ное вклю- ¦водится¦ 1 ¦ ¦параллель- ¦
¦чение двух¦ ¦I' = I" = --- ¦ ¦ное включе-¦
¦ТТ на ¦ ¦ n ¦ ¦ние двух ТТ¦
¦разных ¦ ¦ тт ¦ ¦на фазу ¦
¦втулках ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 2I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I' + I" = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I' ~ 0 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Закорочен ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦один ТТ ¦
¦ ¦ ¦I" = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I ~ = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Изменена ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦полярность ¦
¦ ¦ ¦I' = I" = --- ¦ ¦одного ТТ ¦
¦ ¦ ¦ n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 0 ¦ ¦ ¦
+----------+-------+-------------------+-------------+-----------+
¦Соединение¦Не при-¦ I ¦Не приводится¦Правильно ¦
¦трех ТТ ¦водится¦ 1 ¦ ¦собрана ¦
¦в звезду ¦ ¦I = I = I = --- ¦ ¦схема ¦
¦ ¦ ¦ a b c n ¦ ¦звезды ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 3 --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 0 n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Изменена ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦полярность ¦
¦ ¦ ¦I = I = I = --- ¦ ¦одного ТТ ¦
¦ ¦ ¦ a b c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Обрыв ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦нулевого ¦
¦ ¦ ¦I = --- ¦ ¦провода ¦
¦ ¦ ¦ 0 n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I = I = ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ a b c ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I ~= 0 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 0 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 0 ¦Не приводится¦Обрыв цепи ¦
¦ ¦ ¦ a ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ b c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 2 --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 0 n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I >= 0 ¦Не приводится¦Закорочен ¦
¦ ¦ ¦ a ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ b c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 2 --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 0 n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
+----------+-------+-------------------+-------------+-----------+
¦Включение ¦Не при-¦ I ¦Не приводится¦Правильное ¦
¦ТТ на ¦водится¦ 1 ¦ ¦соединение ¦
¦разность ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦ТТ на гео- ¦
¦токов ¦ ¦ a c n ¦ ¦метрическую¦
¦двух фаз ¦ ¦ тт ¦ ¦разность ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦токов двух ¦
¦ ¦ ¦ 2I ¦ ¦фаз ¦
¦ ¦ ¦ 1¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I + I = ---¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ac a c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Изменена ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦полярность ¦
¦ ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦одного ТТ ¦
¦ ¦ ¦ a c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 0 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ac ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 0 ¦Не приводится¦Обрыв цепи ¦
¦ ¦ ¦ a ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ac c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = I ~ 0 ¦Не приводится¦Обрыв цепи ¦
¦ ¦ ¦ a c ¦ ¦реле ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦I = 0 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ac ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦Не приводится¦Закорочен ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ТТ фазы А ¦
¦ ¦ ¦I >= 0 I = --- ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ a c n ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ тт ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ I ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ 1 ¦ ¦ ¦
|
