|
Стр. 5
1.3. Региональное увлажнение обеспечивает заблаговременную
гидрообработку опасного пласта или свиты пластов в пределах
выемочного этажа или блока. Скважины для региональной
гидрообработки бурят диаметром 56 - 90 мм и оборудуют на всю длину
водоподающими трубами с фильтром (рис. 9.1). Породный интервал
скважин герметизируют цементным раствором на глубину не менее 10
м.
Радиус эффективного увлажнения (м) определяется формуле:
________
/ Q t
R = 31,6 \/---------,
пи m N ро
где:
Q - темп нагнетания, куб. м/ч;
t - время нагнетания, ч;
пи = 3,14;
m - мощность пласта;
N - норма увлажнения пласта, л/т;
ро - плотность угля, т/куб. м.
Расстояние между фильтрующей частью скважины и выработанным
пространством по пласту должно превышать расчетный радиус
эффективного увлажнения, а расстояние между скважинами должно
отвечать условию С < 1,5R.
Норму увлажнения N (л/т) определяют с учетом недостатка
водонасыщения порового пространства угля по формуле:
N = 10 (W - W ),
мг е
где:
W - максимальная гигроскопическая влажность угля, %;
мг
W - естественная влажность угля, %.
е
При залегании удароопасных пластов на глубине менее 400 м норма
увлажнения рассчитывается по формуле:
N = 10 (W - W ),
п е
где W - полная влагоемкость угля, %.
п
Нормативный объем воды (куб. м) для закачки в каждую скважину
определяют по формуле:
3
V = 10 N C C pо,
1 2
где С и С - расстояние между скважинами по падению и
1 2
простиранию пласта.
При гидрообработке одной скважиной нескольких угольных пластов
нормативный объем закачки определяется как сумма расчетных объемов
для каждого пласта. Нагнетание воды по региональным схемам
проводят с максимальным давлением и расходом, но первые кубометры
рекомендуется закачивать при давлении, не превышающем (0,6 - 0,7)
гамма Н, где гамма - объемный вес налегающей толщи пород (в
среднем 2,5), т/куб. м; Н - глубина разработки, м. Типовые схемы
регионального увлажнения приведены на рис. 9.2.
1.4. Глубинное увлажнение проводят при подготовке и отработке
выемочных столбов и этажей (подэтажей) из подготовительных
выработок вне зоны влияния очистных работ по схеме, показанной на
рис. 9.3.
Не рекомендуется применять этот метод на участках перемятого
угля, где невозможно пробурить шпуры для досылки герметизаторов.
При большой протяженности очистных забоев нагнетательные
скважины могут быть заложены с вентиляционного и откаточного
штреков. Скважины герметизируют гидрозатворами или цементируют на
глубину не менее ширины защитной зоны. Расстояние С между
скважинами должно быть:
С < 2l , м,
г
где l - глубина герметизации скважины.
г
Нагнетание воды должно производиться за пределами зоны
опорного давления с опережением L , удовлетворяющим требованию:
оп
L < (t + t + t + t ) V + l, м,
оп б г н в пз
где:
t - время бурения скважины на паспортную глубину, сут.;
б
t - время, необходимое для оборудования скважин, сут.;
г
t - продолжительность нагнетания воды, сут.;
н
t - время выдержки пласта после нагнетания, равно 30 сут.;
в
V - скорость подвигания очистного забоя, м/сут.;
пз
l - ширина зоны опорного давления, м (см. рис. 1).
Объем воды для закачки в скважину при глубинном способе
увлажнения рассчитывают по формуле:
3
V = 10 N m l C pо, куб. м,
с
где l - длина скважины.
с
1.5. При гидрорыхлении схему расположения нагнетательных
скважин принимают в зависимости от системы разработки, строения,
мощности пласта и его отдельных пачек, свойств боковых пород (рис.
9.4).
При нагнетании воды в режиме гидрорыхления глубина герметизации
должна соответствовать условию:
_
l = (от 4 до 6)\/m, м.
г
Длина фильтрующей части скважины l = 1,5 - 2,5 м. Общая
ф
длина нагнетательной скважины l = l + l должна быть не более
c г ф
12 м и удовлетворять условию:
l > n + b,
с
где:
о - ширина защитной зоны;
b - подвигание забоя за один или несколько циклов.
Расстояние между скважинами принимают из условия С < 1,5l .
c
Удельный расход жидкости (норму нагнетания N, л/т) при
гидрорыхлении через скважины глубиной 6 - 12 м определяют из
выражения N = 10W . На пластах сложного строения величина N
мг
может быть скорректирована ВНИМИ на основании изучения фазово-
физических свойств отдельных пачек.
Количество воды V, куб. м, закачиваемое в каждую скважину
глубиной 6 - 12 м, составляет:
в очистных забоях и стенках подготовительных выработок:
3
V = 1,3 х 10 N m l C;
с
в забоях подготовительных выработок при нагнетании через
одиночную скважину N рассчитывается в соответствии с
п. 1.2 Приложения 9:
3
V = 1,3 х 10 N m l (2n + a),
с
где а - ширина выработки;
в забоях подготовительных выработок при нагнетании через две
скважины и более:
-3
V = 1,3 х 10 N m l C',
c
где С' - расстояние между фильтрующими частями скважин, м.
При глубине скважины до 6 м расчетный объем воды необходимо
увеличивать на 25 - 30%.
Давление нагнетания поднимается ступенями по (0,2 - 0,3) гамма
Н до величины, исключающей гидроразрыв пласта. Продолжительность
нагнетания на первых ступенях должна составлять не менее 10 мин.
На последней ступени (0,8 - 0,9) гамма Н нагнетание производят до
закачивания необходимого количества воды.
Во избежание преждевременного гидроразрыва пласта целесообразно
подключить к одному насосу 2 - 3 нагнетательные скважины.
В случае гидроразрыва пласта нагнетание прекращают, бурят новую
скважину на расстоянии 2,5 - 3 м от старой и нагнетание продолжают
до закачивания необходимого количества воды.
При трудности бурения скважин на оптимальную глубину
гидрообработку начинают через скважины с минимально возможной
глубиной, но не менее n + b, где b - минимально допустимое
подвигание забоя за один цикл.
Если по технологическим причинам значение l необходимо
c
увеличить, то переход к более длинным скважинам нужно
осуществлять постепенно, в течение 3 - 4 циклов нагнетания. В
очистных забоях прямолинейной формы скважины последующего цикла
гидрорыхления бурят между скважинами предыдущего цикла.
1.6. Гидроотжим краевой части пласта применяют только в
действующих очистных или подготовительных забоях при вынимаемой
мощности пласта (слоя) не более 2 - 2,5 м (рис. 9.5).
Длину фильтрующей части шпура, как правило, принимают равной
0,3 - 0,5 м. При использовании нагнетательного оборудования,
позволяющего поднять давление до 30 - 40 МПа, длину фильтрующей
части скважины целесообразно увеличивать до 0,8 - 1,5 м.
Расстояние между шпурами принимают из условия С < 1,5l . После
с
падения давления воды в системе до 5 МПа и ниже нагнетание
прекращают; при большем остаточном давлении, но не менее чем в 2
раза по сравнению с давлением до гидроразрыва, подачу воды
продолжают в течение 10 - 15 мин.
1.7. Способ борьбы с горными ударами с использованием
пластификаторов основан на адсорбционном понижении прочности
угольного массива в результате воздействия жидкостей с заданными
физико-механическими свойствами.
Областью использования данного способа являются участки
угольных пластов с низкой трещиноватостью и высокой прочностью,
плохо принимающие воду и склонные к повторному восстановлению
удароопасности. Это охранные целики выработок длительного срока
эксплуатации, выработки, которые в перспективе могут оказаться в
зонах ПГД.
Использование метода производится под методическим руководством
ВНИМИ.
Нагнетание производят в режиме увлажнения в два этапа. На
первом этапе нагнетают растворы, содержащие поверхностно-активные
вещества (сульфанолы, синтанолы, сульфанаты и др.), а затем
составы, увеличивающие вязкость после нагнетания (полиоксиэтилен и
др.).
1.8. Комплекс мероприятий для предотвращения горных ударов и
выбросов при проходке выработок в зонах ПГД на пласте Тройном
Воркутинского месторождения.
1.8.1. Комплекс мероприятий включает следующее.
Прогноз ударо- и выбросоопасности по выходу буровой мелочи и
начальной скорости газовыделения согласно требованиям настоящей
Инструкции и Инструкции по безопасному ведению горных работ на
пластах, опасных по внезапным выбросам угля, породы и газа.
Прогноз ударо- и выбросоопасности начинают при подходе забоя
выработки к границе зоны ПГД со стороны защищенной зоны в
соответствии со схемой рис. 9.6.
При переходе выработкой зоны ПГД, сформированной краевой частью
остановленного забоя на пласте Четвертом, на расстоянии от створа
забоя (граница зоны ПГД) до 0,5l (l - ширина зоны опорного
давления) проводят бурение разгрузочных скважин. Дополнительным
мероприятием по снижению ударо- и выбросоопасности участков
пластов является гидровымыв. На участке l - 0,5l от створа забоя
пласта Четвертого проводят только гидровымыв, дополнительно
проводят бурение разгрузочных скважин с последующим гидровымывом,
аналогично тому, как это требуется для участка 0,5l - створ.
При переходе зон ПГД, сформированных на пласте Тройном над
целиками угля пласта Четвертого, порядок применения мероприятий
определяется размерами целика, а именно:
а) при размерах целика, превышающих 2l, порядок применения
мероприятий аналогичен вышеизложенному;
б) при размерах целика, превышающих l, но меньших 2l, необходим
следующий порядок применения мероприятий:
на участке от створа целика в сторону зоны ПГД до 0,5l проводят
бурение разгрузочных скважин, а дополнительно - гидровымыв;
в центральной части зоны ПГД на расстояние более 0,5l от
створов целика проводят только гидровымыв, а дополнительно -
бурение разгрузочных скважин с последующим гидровымывом аналогично
участку зоны ПГД 0,5l - створ забоя;
в) при размерах целика меньше l в пределах всей зоны ПГД нужно
проводить бурение разгрузочных скважин, а дополнительно -
гидровымыв.
При мощности выбросоопасной пачки угля менее 0,1 м независимо
от результатов прогноза выбросоопасности допускается вести
проходку подготовительных выработок на любом участке зоны ПГД
только с разгрузочными скважинами или гидрорыхлением.
1.8.2. Бурение разгрузочных скважин первого цикла осуществляют
первоначальным бурением 4 скважин, из которых 2 центральные имеют
длину 20 м, а боковые - 15 м. После 8 м подвигания забоя выработки
бурят 3 скважины второго цикла, центральную длиной 20 м и боковые
- 15 м. Через 8 м подвигания забоя выработки вновь бурят 4
скважины, повторяя весь цикл. Боковые скважины выходят за контур
выработки на 4 м, диаметр бурения - 300 мм. Схема бурения,
представленная на рис. 9.7, обеспечивает неснижаемое опережение,
равное 7 м.
1.8.3. Гидровымыв опережающих полостей проводится в
соответствии с требованиями п. 6.4.7 Инструкции по безопасному
ведению горных работ на пластах, опасных по внезапным выбросам
угля, породы и газа. При совместном использовании разгрузочных
скважин и гидровымыва эффективным является образование 5 полостей,
из которых центральная имеет длину 15 м, а боковые - 10 м.
Максимально допустимое подвигание забоя после гидровымыва - 8 м,
неснижаемое опережение - не менее 7 м.
1.8.4. Эффективность применения разгрузочных скважин как
способа снижения выбросоопасности оценивают по выходу штыба и
скорости газовыделения при бурении контрольных шпуров по
выбросоопасной пачке в соответствии с п. 2.5.1 Инструкции по
безопасному ведению горных работ на пластах, опасных по внезапным
выбросам угля, породы и газа (рис. 9.7, 9.8). Частота бурения
контрольных шпуров - через 4 м подвигания забоя подготовительной
выработки.
Эффективность бурения разгрузочных скважин как способа снижения
удароопасности оценивают по выходу штыба при бурении контрольных
шпуров по крепкой пачке угля (рис. 9.7, 9.8). Периодичность
контроля - через 4 м подвигания забоя подготовительной выработки.
Контроль эффективности гидровымывания опережающих полостей
проводят в соответствии с п. 6.4.7 Инструкции по безопасному
ведению горных работ на пластах, опасных по внезапным выбросам
угля, породы и газа.
2. Камуфлетное взрывание и бурение разгрузочных скважин
2.1. Основным параметром при камуфлетном взрывании является
расстояние С между скважинами, величину которого устанавливают в
зависимости от степени напряженности пласта, типа ВВ и вида
забойки. Для патронированных аммонитов необходимо
руководствоваться следующим.
На удароопасных участках каменноугольных пластов при глиняной
забойке С = 0,8 м. При использовании гидравлической забойки
(табл. 9.1) расстояние между скважинами зависит от соотношения
Р / Р , где Р - усредненный выход при бурении прогнозных
ср расч ср
шпуров на участке пласта, где будет применено камуфлетное
взрывание, л/п.м; Р - расчетный выход, который вычисляется
расч
по формуле, л/п.м:
2
Р = (l пи d k ) / 4,
расч инт шп разр
где:
l = 100 - интервал бурения, см;
инт
d = 4,3 - диаметр шпура, см;
шп
k = 1,05 - коэффициент разрыхления угля при бурении
разр
прогнозного шпура.
Подставив соответствующие значения в формулу и округляя до
целых, получим расчетный выход штыба:
2
Р = (100 х 3,14 х 4,3 х 1,05) / 4 =
расч
= 1484 куб. см/п.см ~= 1,5 л/п.м.
Таблица 9.1
------------------T--------------T----------------T--------------¬
¦ Р / Р ¦ 1 - 1,5 ¦ 1,5 - 2,5 ¦ 2,5 - 5 ¦
¦ ср расч ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------------+----------------+--------------+
¦ С, м ¦ 0,8 ¦ 1,2 ¦ 1,5 ¦
L-----------------+--------------+----------------+---------------
На антрацитовых пластах при выявлении категории ОПАСНО
камуфлетное взрывание рекомендуется применять со следующими
параметрами: глубина шпуров равна ширине защитной зоны, С = 3 м,
вес одного заряда ВВ марки 6ЖВ равен 1,2 кг. Серия одновременно
взрываемых зарядов состоит из 2 - 3 шпуров, забойка - глиняная.
В условиях буроугольных пластов при забойке из
водонаполненных ампул и глиняной забойке С = 0,8 м. При
гидравлической забойке (табл. 9.2) параметр С зависит от
соотношения W / W (W - средняя влажность угля в месте
кр
расположения заряда, W - критическая влажность - влажность,
кр
соответствующая степени водонасыщения 0,85). Для других типов ВВ
расстояние между скважинами находят опытным путем.
Таблица 9.2
------------------T--------------T----------------T--------------¬
¦ W / W ¦ 0,95 ¦ 0,8 - 0,95 ¦ 0,75 - 0,8 ¦
¦ кр ¦ ¦ ¦ ¦
+-----------------+--------------+----------------+--------------+
¦ С, м ¦ 0,8 ¦ 1,2 ¦ 1,5 ¦
L-----------------+--------------+----------------+---------------
2.2. Расстояние между разгрузочными скважинами также выбирают
в зависимости от категории удароопасности, диаметра скважин и
мощности угольного пласта, используя формулу:
С = К К К ,
1 2 3
где К , К и К - эмпирические коэффициенты, учитывающие
1 2 3
соответственно категорию удароопасности (табл. 9.3), диаметр
скважины (табл. 9.4) и мощность вынимаемого пласта (табл. 9.5).
Таблица 9.3
-------------------------T--------------------T------------------¬
¦Категория удароопасности¦ НЕОПАСНО ¦ ОПАСНО ¦
+------------------------+--------------------+------------------+
¦ К ¦ 1,3 ¦ 1,7 ¦
¦ 1 ¦ ¦ ¦
L------------------------+--------------------+-------------------
Таблица 9.4
-----------------------T-----T-----T-----T-----T------T-----T----¬
¦ Диаметр скважины, мм ¦ 100 ¦ 150 ¦ 200 ¦ 300 ¦ 400 ¦ 500 ¦600 ¦
+----------------------+-----+-----+-----+-----+------+-----+----+
¦ К ¦ 0,6 ¦ 0,7 ¦ 0,8 ¦ 1,0 ¦ 1,3 ¦ 1,6 ¦1,8 ¦
¦ 2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L----------------------+-----+-----+-----+-----+------+-----+-----
Таблица 9.5
-------------------T----------T---------T---------T--------T-----¬
¦Мощность пласта, м¦0,5 - 0,8 ¦0,9 - 1,4¦ 1,5 - 2 ¦2,1 - 3 ¦ > 3 ¦
+------------------+----------+---------+---------+--------+-----+
¦ К ¦ 0,8 ¦ 0,9 ¦ 1,0 ¦ 1,1 ¦ 1,2 ¦
¦ 3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L------------------+----------+---------+---------+--------+------
На участках пласта, где разрушения стенок скважин не
происходит, а категория удароопасности может в дальнейшем
соответствовать уровню ОПАСНО, коэффициент К принимают, как для
1
уровня НЕОПАСНО.
2.3. Для антрацитовых пластов расстояние С между разгрузочными
скважинами рекомендуется принимать равным: при диаметре скважин
300 мм и более - n; 200 мм - 0,7n, 150 мм - 0,5n.
Приложение 10
ПРОГНОЗ И ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ ГОРНЫХ УДАРОВ С РАЗРУШЕНИЕМ
ПОЧВЫ ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ ВЫРАБОТОК ПЛАСТА МОЩНОГО,
РАЗРАБАТЫВАЕМОГО ШАХТАМИ ОАО "ВОРКУТАУГОЛЬ"
1. Прогноз горных ударов с разрушением почвы подготовительных
выработок состоит из двух этапов: регионального и локального.
Для выполнения регионального и локального прогноза необходимы
следующие исходные данные:
глубина расположения выработки Н, м;
мощность угольного пласта m, м;
ширина выработки вчерне а, м;
литологический состав, мощность и физико-механические свойства
пород почвы определяются организацией, имеющей лицензию
Госгортехнадзора России, по результатам кернового бурения,
выполняемого шахтой на глубину не менее 2а;
границы опасных зон ведения горных работ (зон ПГД, у передовых
выработок, у геологических нарушений и др.).
Полученные материалы передаются ВНИМИ, на основании которых
дается заключение об опасности участка выработки.
Шаг заложения геологоразведочных скважин принимается равным 100
м. В районах передовых выработок с учетом параметров слоистости
заложение скважин осуществляется по схеме (рис. 10.1). По
заключению ВНИМИ шаг заложения может быть скорректирован.
2. Региональным прогнозом вдоль подготовительной выработки
выявляются участки, в пределах которых в почве залегают слои
пород, потенциально склонные к горным ударам, т.е. с
сигма > 50 МПа и мощностью m >= 0,5 м (рис. 10.2).
сж п
Потенциально опасными зонами (ПОЗ) считаются участки, на
которых выполняется условие 2 <= а / m <= 6, где а -
п сл п
приведенная ширина подготовительной выработки, м; m - мощность
сл
прилегающей к почве выработки толщи, включающей породный слой,
склонный к горным ударам.
Приведенная ширина подготовительной выработки учитывает зону
разгрузки угольного пласта в ее боках и определяется по формуле:
а = а + 2b = а + m / 2 (для пласта Мощного на Воркутинском
п
месторождении зона разгрузки b = m / 4).
В пределах ПОЗ толщу пород мощностью m , включающую слой
сл
(слои) пород, склонный к горным ударам, считают опасным слоем.
3. Локальным прогнозом в пределах ПОЗ выделяются опасные
участки с учетом горно-геологической и горно-технической
обстановки в районе выработки. Участки подготовительной выработки
считаются опасными зонами (ОЗ), если выполняется условие:
1
хи гамма Н (сигма + 1) >= 0,8 сигма ,
x сж
где:
хи - коэффициент пригрузки, учитывающий влияние
горно-геологической и горно-технической обстановки.
Выявленные ОЗ наносят на план горных работ красным цветом.
Коэффициент пригрузки хи принимается равным:
в зоне влияния очистной выработки хи = 1,4;
в зоне подхода очистной выработки к передовой выработке по
графику - рис. 10.3;
в зонах влияния геологических нарушений и зонах хи определяют
ПГД по результатам экспертной оценки, проводимой ВНИМИ;
гамма - удельный вес пород, МН/куб. м;
1
сигма - параметр, отражающий сжимающие напряжения,
х
действующие в опасном слое и определяемые по графику рис. 10.4;
лямбда - коэффициент бокового отпора (лямбда = 0,7);
сигма - предел прочности на одноосное сжатие опасного слоя,
сж
МПа.
Для слоистых толщ значения сигма , Е и Е определяются как
сж сл *
средневзвешенные по мощности отдельных слоев, например для:
Е m + E m + ...E m
1 1 2 2 n n
Е = ------------------------,
сл m + m + ...m
1 2 n
где Е , Е , Е - модули упругости и m , m , m - мощности
1 2 n 1 2 n
слоев.
Все работы по прогнозу опасных зон и мер по предотвращению
горных ударов в почве выработок организует технический
руководитель - главный инженер шахты. На эксплуатационном участке
должна находиться необходимая документация с нанесенными ОЗ. В
службе прогноза и борьбы с горными ударами должен быть журнал с
занесенными результатами прогноза и контроля эффективности
локальных мер борьбы с горными ударами в почве выработок.
4. Предотвращение горных ударов с разрушением почвы выработок
может быть достигнуто изменением положения выработки относительно
слоев, склонных к горным ударам, или разупрочнением опасного слоя.
Изменение положения подготовительной выработки относительно
слоев, склонных к горным ударам, планируется на стадии составления
паспортов выемочного участка, рекомендуется комиссией по горным
ударам с учетом заключения ВНИМИ и утверждается техническим
руководителем организации.
5. Предотвращение горных ударов с разрушением почвы выработки
достигается путем разупрочнения опасного слоя с помощью
камуфлетного взрывания по технологии гидромикроторпедирования
шпуровым или скважинным способом до подхода очистного забоя к
границе ОЗ на ширину зоны опорного давления.
Паспорта на ведение буровзрывных работ (БВР) по разупрочнению
почвы выработок в ОЗ разрабатываются институтом "ПечорНИИпроект",
согласовываются с ВНИМИ и территориальным органом Госгортехнадзора
России.
Шпуровой способ применяют для разупрочнения опасного слоя
мощностью не более 1,5 м и при глубине залегания не далее 3 м от
поверхности почвы выработки. При мощности опасного слоя более 1,5
м рекомендуется применять скважины. Для реализации способов
рассчитывается радиус трещинообразования:
3 __________
R = 1,6 \/Q / сигма , м,
т р
где:
Q - величина заряда, кг;
сигма - предел прочности пород.
р
Для Q = 3 кг R = 1,1 - 1,3 м, соответственно для Q = 6 кг
т
R = 1,3 - 1,5 м, Q = 10 кг R = 1,6 - 1,9 м.
т т
Другие параметры рассчитываются в соответствии с действующими
нормативными документами по взрывным работам.
При расположении торпедозарядов на расстоянии до 5 м от устья
скважины предусматривается установление дополнительных распорок на
момент взрывания.
6. Контроль эффективности разупрочнения почвы выработок
проводит организация, имеющая лицензию Госгортехнадзора России,
методом преломленных волн (МПВ) посредством сопоставления
результатов продольного сейсмического профилирования в ОЗ до и
после проведения профилактических мероприятий. Сущность метода
состоит в возбуждении и регистрации в почве выработки
сейсмического волнового поля, представленного прямыми и
преломленными (преломленно-рефрагированными) на границах раздела
упругих слоев волнами. Регистрируемые волны содержат информацию о
строении этих слоев.
В теоретическом обосновании МПВ заложена возможность
определения границ смены литотипов пород в почве выработки при
соблюдении условия, что скоростная характеристика каждого
последующего (с глубиной) слоя выше предыдущего. Преломленно-
рефрагированные волны возникают в случае нарастания значений
скорости с глубиной в пределах одного литотипа.
Метод преломленных волн применяют в модификации продольного
профилирования с применением следующих основных параметров
наблюдений:
база приема - 29 м, 35 м;
шаг расстановки сейсмоприемников - 1 м;
расстояние между соседними пунктами взрыва - 6 м;
количество сейсмограмм на одном пункте взрыва - 2.
При использовании 24-канальных сейсмостанций вынос пунктов
взрыва составляет 1 м, 7 м, 13 м, количество сейсмограмм на одном
пункте - 2, при использовании 12-канальных сейсмостанций вынос
пунктов взрыва - 1 м, 7 м, 13 м, 19 м, 25 м, а количество
сейсмограмм - 3.
Обработка сейсмограмм реализуется с помощью имеющихся пакетов
прикладных программ на ПЭВМ.
Первым итогом обработки является построение сейсмического
разреза по профилю, на котором наносятся положение и форма
преломляющих границ. В результате сопоставления материалов
сейсмических наблюдений с данными разведочного бурения
сейсмическому разрезу придается геологическое содержание.
Для выполнения исследований на участке работ разбуривается
профиль шпуров (взрывных и для установки сейсмоприемников)
глубиной 0,6 - 0,8 м на расстоянии 1 м от борта выработки со
стороны лавы. Шпуры, предназначенные для установки
сейсмоприемников, оборудуются металлическими стержнями для
крепления на них датчиков.
Возбуждение упругих колебаний осуществляется взрывом связки
электродетонаторов в количестве 3 - 5 штук. Запись колебаний
производится по z-компоненте волнового поля.
В процессе обработки сейсмограмм строят графики зависимости
времени прихода волны от величины пройденного ею расстояния
(годографы), по которым определяют скорость волн V
соответствующих литотипов пород с последующим расчетом глубин их
преломляющих границ. Расчет глубины залегания преломляющей
границы (h) производится с использованием способа t по формуле:
0
_____________________
h = [X \/(V - V ) / (V + V )] / 2, м,
2 1 2 1
где:
X - координата точек пересечения годографов;
V - скорости упругих волн в верхнем и нижнем слоях.
1,2
Критерием оценки эффективности мероприятий является положение
верхней преломляющей границы (h*), соответствующее положению
кровли верхнего не нарушенного обработкой слоя породы и
соотношение скоростей продольных волн в прочном слое до (V) и
после (V*) обработки. Данный параметр по результатам опытно-
методических работ меняет свое значение от 1 до 0,6 и менее.
Обработка считается эффективной, если одновременно
выполняются следующие неравенства: h* > m и V* / V <= 0,6.
сл
Контроль эффективности мероприятий по предотвращению горных
ударов в почве выработки может быть скорректирован или изменен по
заключению ВНИМИ.
|
