|
Стр. 7
¦ция на основе силиката нат-¦крупности, ме-¦ ¦ ¦
¦рия и кремнефтористоводо- ¦лкие и пылева-¦ ¦ ¦
¦родной кислоты ¦тые, включая ¦ ¦ ¦
¦ ¦карбонатные ¦ ¦ ¦
¦Газовая силикатизация на ¦ -"- ¦ -"- ¦ -"- ¦
¦основе силиката натрия и ¦ ¦ ¦ ¦
¦углекислого газа ¦ ¦ ¦ ¦
¦Однорастворная силикатиза- ¦ -"- ¦ " ¦1,0 - 3,0 ¦
¦ция на основе силиката нат-¦ ¦ ¦ ¦
¦рия и формамида с добавкой ¦ ¦ ¦ ¦
¦кремнефтористоводородной ¦ ¦ ¦ ¦
¦кислоты ¦ ¦ ¦ ¦
¦То же, и алюмината натрия ¦ -"- ¦ 0,5 - 10¦ 0,2 - 0,3¦
¦То же, и ортофосфорной ¦Пески средней ¦ -"- ¦ 0,2 - 0,5¦
¦кислоты ¦крупности, ¦ ¦ ¦
¦ ¦мелкие и ¦ ¦ ¦
¦ ¦пылеватые ¦ ¦ ¦
¦Однорастворная смолизация ¦Пески всех ¦ 0,5 -50 ¦ 2,0 - 8,0¦
¦на основе карбамидных смол ¦видов, кроме ¦ ¦ ¦
¦и соляной кислоты ¦карбонатных ¦ ¦ ¦
¦То же, и щавелевой кислоты ¦Пески всех ¦ -"- ¦ -"- ¦
¦ ¦видов ¦ ¦ ¦
L---------------------------+--------------+---------+-----------
Приложение 11
к МГСН 2.07-97
НОМЕНКЛАТУРА ЗАБИВНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СВАЙ
----T----------------------------T--------T-----T---------------¬
¦ ¦ ¦Сечение,¦Длина¦ Исходная ¦
¦ NN¦ Виды свай ¦диаметр ¦ ¦ документация ¦
¦ ¦ ¦ см ¦ м ¦ ¦
+---+----------------------------+--------+-----+---------------+
¦ 1.¦ Сплошного сечения с ¦25 х 25 ¦4,5-6¦ ГОСТ ¦
¦ ¦ ненапрягаемой арматурой ¦30 х 30 ¦ 3-12¦ 19804.1-79* ¦
+---+----------------------------+--------+-----+---------------+
¦ 2.¦ Сплошного сечения с ¦35 х 35 ¦ 8-12¦ Серия ¦
¦ ¦ ненапрягаемой арматурой ¦ ¦ ¦1.011.10 вып. 1¦
+---+----------------------------+--------+-----+---------------+
¦ 3.¦ Сплошного сечения с ¦35 х 35 ¦ 8-12¦ Серия ¦
¦ ¦ напрягаемой арматурой ¦ ¦ ¦1.011.10 вып. 1¦
+---+----------------------------+--------+-----+---------------+
¦ 4.¦ Составные сплошного сечения¦30 х 30 ¦14-20¦ Серия ¦
¦ ¦ с поперечным армированием ¦35 х 35 ¦14-24¦ 1.011.1-7 ¦
+---+----------------------------+--------+-----+---------------+
¦ 5.¦ Цельные полые круглые ¦40, 50, ¦ 4-12¦ ГОСТ ¦
¦ ¦ ¦60 ¦ ¦ 19804.5-83 ¦
+---+----------------------------+--------+-----+---------------+
¦ 6.¦ Составные полые круглые ¦ 40 ¦14-28¦ ГОСТ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 19804.6-83 ¦
+---+----------------------------+--------+-----+---------------+
¦ 7.¦ Сваи - оболочки ¦100, 120¦ 12 ¦ ГОСТ ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ 19804.5-83 ¦
L---+----------------------------+--------+-----+----------------
Приложение 12
к МГСН 2.07-97
НОМЕНКЛАТУРА БУРОНАБИВНЫХ СВАЙ
--------T-----------------------------T-----------------T-------¬
¦ ¦ ¦ Основные размеры¦ Класс ¦
¦ Марка ¦ Способ устройства +---------T-------+ бетона¦
¦ сваи ¦ ¦ Диаметр ¦ Длина ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ мм ¦ м ¦ ¦
+-------+-----------------------------+---------+-------+-------+
¦ БСС ¦ Бурение без закрепления ¦ 800-1200¦ 10-30 ¦ В22,5 ¦
¦ ¦ стенок скважины ¦ ¦ ¦ ¦
+-------+-----------------------------+---------+-------+-------+
¦ БСВг ¦ Бурение с глинистым ¦ 600 ¦ 10-20 ¦ В15 ¦
¦ ¦ раствором ¦ ¦ ¦ ¦
+-------+-----------------------------+---------+-------+-------+
¦ БСВо ¦ Бурение с обсадными трубами,¦ 800 ¦ 10-30 ¦ В22,5 ¦
¦ ¦ оставляемыми в грунте ¦ ¦ ¦ ¦
+-------+-----------------------------+---------+-------+-------+
¦ БСИ ¦ Бурение с извлекаемыми ¦ 880 ¦ 10-50 ¦ В15 ¦
¦ ¦ обсадными трубами ¦ 980-1080¦ ¦ ¦
L-------+-----------------------------+---------+-------+--------
Приложение 13
к МГСН 2.07-97
РАСЧЕТ ОСАДКИ КОМБИНИРОВАННЫХ
СВАЙНО - ПЛИТНЫХ ФУНДАМЕНТОВ (КСП)
Расчет осадки КСП фундамента производится на основе определения
частных значений жесткости группы свай и ростверка и коэффициента
их взаимодействия, используемого для определения коэффициента
жесткости всего фундамента.
1. Жесткость группы свай определяется по формуле
Кp = hwК1n, (1)
где K1 - жесткость одиночной сваи, определяемая в соответствии с
формулой
K1 = Р/S = EsLd/Is, (2)
где hw - коэффициент эффективности работы свай в свайном поле,
равный обратной величине коэффициента осадки Rs;
n - число свай, принятое для расчета КСП фундамента.
2. Определение числа свай n производится на основе анализа двух
факторов:
а) на основе непосредственного учета несущей способности
выбранной для фундамента сваи по формуле
n = SP/Fk, (3)
где SР - сумма нагрузок, действующих на фундамент;
Fk - допускаемая нагрузка на сваю, которую при проектировании
КСП фундаментов рекомендуется принимать равной Fd/2
(Fd - несущая способность сваи, выбранной для
проектирования);
б) на основе выбора технически и экономически оправданного
расстояния между сваями в группе, которое на основе имеющегося
опыта рекомендуется принимать равным a = (5-7)d. В этом случае
число свай определяется по формуле
n=BL/a2, (4)
где В и L - ширина и длина фундамента.
3. Коэффициенты hw были определены английскими специалистами
расчетом свайных кустов до групп в 289 свай (17х17). Было
установлено, что зависимость между hw и n, нанесенная в
логарифмических координатах, является линейной. Установлено также,
что группы свай прямоугольной формы имеют одинаковую эффективность
с квадратными группами при одинаковом расстоянии между сваями.
4. Имеющиеся данные позволяют принять, что при l=Ep/EsL=1000
(где Ep - модуль деформации материала сваи, а EsL - модуль
деформации грунта на уровне подошвы сваи) и L/d=10-25, а также при
l=10000 и L/d = 25 с расстоянием между сваями в обоих случаях а/d
= 5-7 коэффициент hw с высокой степенью точности может быть принят
при значениях n до 100 равным:
___
hw = 1,1/ \/n (5)
Этой же формулой можно воспользоваться при указанных выше
значениях m и L/d для определения hw при а/d=3 и а/d=10, вводя в
формулу (5) дополнительный коэффициент, равный: при а/d=3 -
коэффициент 1,3 в знаменателе, а при а/d=10 - 1,3 в числителе.
Для значений n=200-1000 коэффициент hw следует определять по
таблице 1.
Таблица 1
-----T---------------T---------------------T--------------------¬
¦ ¦ m=1000 ¦ m=1000 ¦ m=10000 ¦
¦ ¦ L/d=10 ¦ L/d=25 ¦ L/d=25 ¦
¦ +---------------+---------------------+--------------------+
¦ n ¦ a/d ¦ a/d ¦ a/d ¦
¦ +-----T----T----+-----T----T----T-----+----T----T----T-----+
¦ ¦ 5 ¦ 7 ¦ 10 ¦ 3 ¦ 5 ¦ 7 ¦ 10 ¦ 3 ¦ 5 ¦ 7 ¦ 10 ¦
+----+-----+----+----+-----+----+----+-----+----+----+----+-----+
¦ 200 0,08 0,10 0,15 0,05 0,08 0,10 0,13 0,04 0,06 0,08 0,09 ¦
¦ ¦
¦ 400 0,06 0,07 0,11 0,04 0,06 0,08 0,09 0,03 0,05 0,06 0,08 ¦
¦ ¦
¦ 800 0,04 0,05 0,08 0,03 0,04 0,06 0,07 0,02 0,03 0,04 0,05 ¦
¦ ¦
¦1000 0,04 0,05 0,08 0,02 0,04 0,05 0,06 0,02 0,03 0,04 0,05 ¦
L----------------------------------------------------------------
5. Жесткость плиты Кc определяется по обычной формуле теории
упругости:
___
Kc = Es \/F /(1 - q2)mо, (6)
где F - площадь плиты;
Es - модуль деформации грунта под плитой;
mо - коэффициент, зависящий от отношения L/В, равный:
------T------T------T------T------T------T------T------¬
¦ L/В ¦ 1 ¦ 1,5 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 5 ¦ 7 ¦ 10 ¦
+-----+------+------+------+------+------+------+------+
¦ mо ¦ 0,88 ¦ 0,87 ¦ 0,86 ¦ 0,83 ¦ 0,77 ¦ 0,73 ¦ 0,67 ¦
L-----+------+------+------+------+------+------+-------
6. Общая жесткость фундамента Кf равна:
Kf =Кp + Кc (7)
7. Осадка комбинированного свайно - плитного фундамента равна:
Sf = SР/Кf, (8)
где SР - общая нагрузка на фундамент.
Часть нагрузки, воспринимаемой сваями, равна
Pp = (Kp/Kf)SP (9)
Часть нагрузки, воспринимаемой плитой, равна
Pc = (Kc/Kf)SP (10)
8. При вертикальных сваях осадка фундамента не зависит от
системы связи свай с ростверками - жесткой или шарнирной, которая
принимается в проекте по конструктивным соображениям. Возможно
комбинированное сопряжение свай с плитным ростверком: в
центральной части - без выпусков арматуры, по периметру - с
выпусками.
Приложение 14
к МГСН 2.07-97
УРОВЕНЬ ОТВЕТСТВЕННОСТИ ПОДЗЕМНЫХ И ЗАГЛУБЛЕННЫХ СООРУЖЕНИЙ
В Г. МОСКВЕ, А ТАКЖЕ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ, НА КОТОРЫЕ МОЖЕТ
ОКАЗЫВАТЬ ВЛИЯНИЕ ПОДЗЕМНОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО
-----------T-----------------------------------------------------¬
¦Уровень ¦ ¦
¦ответст- ¦ Характеристики зданий и сооружений ¦
¦венности ¦ ¦
¦зданий и ¦ ¦
¦сооружений¦ ¦
+----------+-----------------------------------------------------+
¦Повышенный¦- Резервуары для нефти и нефтепродуктов емкостью ¦
¦ I ¦более 1000 куб. м и более ¦
¦ ¦- Производственные здания с пролетами 100 м и более ¦
¦ ¦- Сооружения связи в т.ч. телевизионные башни высотой¦
¦ ¦100 м и более ¦
¦ ¦- Крытые спортивные сооружения с трибунами ¦
¦ ¦- Здания крупных торговых центров, в т.ч. крытых ¦
¦ ¦рынков ¦
¦ ¦- Здания учебных и детских дошкольных учреждений ¦
¦ ¦- Здания больниц и родильных домов ¦
¦ ¦- Здания зрелищных учреждений и учреждений ¦
¦ ¦культурно - массового назначения (кинотеатры, ¦
¦ ¦театры, цирки и пр.) ¦
¦ ¦- Магистральные трубопроводы общегосударственного ¦
¦ ¦значения ¦
¦ ¦- Головные сооружения теплоснабжения, энергоснабже- ¦
¦ ¦ния, водоснабжения и канализации, их подводящие и ¦
¦ ¦отводящие трубопроводы ¦
¦ ¦- Канализационные коллекторы, водопроводные магистра-¦
¦ ¦ли, общие коллекторы подземных коммуникаций и др. ¦
¦ ¦коммуникации жизнеобеспечения города, проходящие ¦
¦ ¦под транспортными магистралями, в жилой застройке ¦
¦ ¦или в зоне влияния на них ¦
¦ ¦- Крупные подземные и пр. комплексы, размещаемые в ¦
¦ ¦центральной части города или центрах его админист- ¦
¦ ¦ративных округов ¦
¦ ¦- Надземные и подземные комплексы различного наз- ¦
¦ ¦начения, в т.ч. гаражи, автостоянки, размещаемые в ¦
¦ ¦пределах красных линий городских магистралей ¦
¦ ¦- Искусственные сооружения на транспортных магис- ¦
¦ ¦тралях (тоннели, эстакады, мостовые переходы и пр.) ¦
¦ ¦- Сооружения гражданской обороны ¦
¦ ¦- Уникальные здания и сооружения, в т.ч. крупные ¦
¦ ¦мосты через р. Москву ¦
¦ ¦- Отдельно стоящие подземные сооружения различного ¦
¦ ¦назначения (в т.ч. гаражи - автостоянки), размещаемые¦
¦ ¦внутри кварталов жилой застройки, с количеством ¦
¦ ¦этажей более 3 ¦
+----------+-----------------------------------------------------+
¦Нормальный¦- Здания и сооружения массового строительства (жилые,¦
¦ II ¦общественные, производственные, торговые здания, ¦
¦ ¦объекты коммунального назначения, складские помеще- ¦
¦ ¦ния и пр.) ¦
¦ ¦- Уличные и внутриквартальные сети подземных комму- ¦
¦ ¦никаций различного назначения ¦
¦ ¦- Отдельно стоящие подземные сооружения различного ¦
¦ ¦назначения (в т.ч. гаражи - автостоянки), размещаемые¦
¦ ¦внутри кварталов жилой застройки, с количеством эта- ¦
¦ ¦жей не более 3, кроме сооружений гражданской ¦
¦ ¦обороны ¦
¦ ¦- Опоры освещения городских улиц и дорог ¦
¦ ¦- Временные ограждения траншей и котлованов со сроком¦
¦ ¦службы более 1 года, если их влияние не сказывается ¦
¦ ¦на зданиях и сооружениях более высокого уровня ¦
¦ ¦ответственности ¦
¦ ¦- Канализационные коллекторы, водопроводные магистра-¦
¦ ¦ли, общие коллекторы подземных коммуникаций и др. ¦
¦ ¦коммуникации жизнеобеспечения города, не проходящие ¦
¦ ¦под транспортными магистралями, расположенные вне ¦
¦ ¦жилой застройки и вне зоны влияния на них ¦
+----------+-----------------------------------------------------+
¦Пониженный¦- Здания и сооружения сезонного или вспомогательного ¦
¦ III ¦назначения (теплицы, парники, торговые павильоны, ¦
¦ ¦небольшие склады без процессов сортировки и упаковки ¦
¦ ¦и пр.) ¦
¦ ¦- Одноэтажные жилые дома и подводящие коммуникации к ¦
¦ ¦ним ¦
¦ ¦- Опоры проводной связи, опоры освещения внутри жилых¦
¦ ¦кварталов, ограды и пр. ¦
¦ ¦- Временные здания и сооружения со сроком службы до ¦
¦ ¦5 лет ¦
¦ ¦- Временные ограждения траншей и котлованов со сроком¦
¦ ¦службы до 1 года, если их влияние не сказывается ¦
¦ ¦на зданиях и сооружениях более высокого уровня ¦
¦ ¦ответственности ¦
L----------+------------------------------------------------------
Приложение 15
к МГСН 2.07-97
РАСЧЕТНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ПОПЕРЕЧНОЙ ДЕФОРМАЦИИ n
----------------------------T------------------------------------¬
¦ Грунты ¦Коэффициент поперечной деформации n ¦
+---------------------------+------------------------------------+
¦ Глины при : ¦ ¦
¦ IL <=0 ¦ 0,20-0,30 ¦
¦ 0 < IL <=0,25 ¦ 0,30-0,38 ¦
¦ 0,25 < IL <=1 ¦ 0,38-0,45 ¦
+---------------------------+------------------------------------+
¦ Суглинки ¦ 0,35-0,37 ¦
+---------------------------+------------------------------------+
¦ Пески и супеси ¦ 0,30-0,35 ¦
+---------------------------+------------------------------------+
¦ Крупнообломочные грунты ¦ 0,27 ¦
+---------------------------+------------------------------------+
¦Примечание. Меньшие значения n принимаются при большей плотности¦
¦грунта ¦
L-----------------------------------------------------------------
Приложение 16
к МГСН 2.07-97
ОСНОВНЫЕ НЕЛИНЕЙНЫЕ МОДЕЛИ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ
-------------------T--------------------------------------------¬
¦ Класс моделей ¦ Основные модели ¦
+------------------+--------------------------------------------+
¦ Контактные ¦ Модели Винклеровского типа с одним коэффи- ¦
¦ модели ¦ циентом отпора, величина которого зависит ¦
¦ ¦ от перемещений конструкции, в т.ч. идеально¦
¦ ¦ упругопластическая модель ¦
¦ ¦ Модели типа модели Пастернака с двумя ¦
¦ ¦ коэффициентами отпора, величины которых ¦
¦ ¦ зависят от перемещений и деформаций ¦
¦ ¦ конструкции ¦
¦ ¦ Нелинейные комбинированные модели ¦
+------------------+--------------------------------------------+
¦Нелинейные модели ¦ Модели нелинейной упругости, в т.ч. ¦
¦механики сплошных ¦ гиперболическая модель ¦
¦сред ¦ Упругопластические модели на основе ¦
¦ ¦ деформационной теории пластичности ¦
¦ ¦ Упругопластические модели на основе ¦
¦ ¦ моделей пластического течения ¦
¦ ¦ Упруговязкие и вязкопластические модели ¦
L------------------+---------------------------------------------
Приложение 17
к МГСН 2.07-97
В приложении приводится зависимость величин бокового давления
грунта от величин горизонтальных перемещений конструкций.
|
