|
Стр. 5
67. МГСН 4.16-98 Гостиницы
68. МГСН 5.01-01 Стоянки легковых автомобилей
69. ВСН 332-93 Инструкция по проектированию
электроустановок предприятий и
сооружений электросвязи,
проводного вещания, радиовещания
и телевидения
70. СН 2.2.4/2.1.8.562-96 Шум на рабочих местах, в
помещениях жилых, общественных
зданий и на территории жилой
застройки
71. СанПиН Гигиенические требования к
2.2.1/2.1.1.1076-01 инсоляции и солнцезащите
помещений жилых и общественных
зданий и территорий
72. СанПиН Производственная вибрация,
2.2.4/2.1.8.566-96 вибрация в помещениях жилых и
общественных зданий
73. СанПиН 2.1.2.1002-00 Санитарно-эпидемиологические
требования к жилым зданиям и
помещениям
74. СанПиН 2.1.4.559-96 Питьевая вода. Гигиенические
требования к качеству воды
централизованных систем питьевого
водоснабжения. Контроль качества
75. СанПиН 2.1.6.1032-01 Гигиенические требования к
обеспечению качества атмосферного
воздуха населенных мест
76. СанПиН 2.2.4.548-96 Гигиенические требования к
микроклимату производственных
помещений
77. СанПиН Гигиенические требования к
2.2.1/2.1.1.1278-03 естественному, искусственному и
совмещенному освещению жилых и
общественных зданий
78. СанПиН 2.4.1.1249-03 Санитарно-эпидемиологические
требования к устройству,
содержанию и организации режима
работы дошкольных образовательных
учреждений
79. ОНД-86 Методика расчета концентраций в
атмосферном воздухе вредных
веществ, содержащихся в выбросах
предприятий
80. НРБ-99 Нормы радиационной безопасности
81. НПБ 75-2000 Приборы приемно-контрольные
пожарные. Приборы управления
пожарные. Общие требования.
Методы испытаний
82. НПБ 88-2001* Установки пожаротушения и
сигнализации. Нормы и правила
проектирования
83. НПБ 104-03 Проектирование систем оповещения
людей о пожаре в зданиях и
сооружениях
84. НПБ 105-03 Определение категорий помещений,
зданий и наружных установок по
взрывопожарной и пожарной
опасности
85. НПБ 110-03 Перечень зданий, сооружений,
помещений и оборудования,
подлежащих защите автоматическими
установками пожаротушения и
автоматической пожарной
сигнализацией
86. НПБ 236-97 Огнезащитные составы для стальных
конструкций. Общие требования.
Методы определения огнезащитной
эффективности
87. НПБ 240-97 Противодымная защита зданий и
сооружений. Методы приемо-
сдаточных и периодичность
испытаний
88. НПБ 242-97 Классификация и методы
определения пожарной опасности
электрических кабельных линий
89. НПБ 246-97* Арматура электромонтажная.
Требования пожарной безопасности.
Методы испытаний
90. НПБ 248-97* Кабели и провода электрические.
Показатели пожарной безопасности.
Методы испытаний
91. НПБ 249-97 Светильники. Требования пожарной
безопасности. Методы испытаний
92. НПБ 250-97 Лифты для транспортирования
пожарных подразделений в зданиях
и сооружениях. Общие технические
требования
93. НПБ 257-2002 Материалы текстильные. Постельные
принадлежности. Мягкая мебель.
Шторы и занавески. Методы
испытаний на воспламеняемость
94. ППБ 01-03 Правила пожарной безопасности в
Российской Федерации
95. ПБ 10-558-03 Правила устройства и безопасной
эксплуатации лифтов
96. ПБ 12-529-03 Правила безопасности систем
газораспределения и
газопотребления
97. ПОТ РМ 015-2000 Межотраслевые правила по охране
труда при эксплуатации фреоновых
установок
98. СП 2.3.6.1066-01 Санитарно-эпидемиологические
требования к организациям
торговли и обороту в них
продовольственного сырья и
пищевых продуктов
99. СП 11-105-97 Инженерно-геологические изыскания
для строительства
100. СП 11-107-98 Порядок разработки и состав
раздела "Инженерно-технические
мероприятия гражданской обороны.
Мероприятия по предупреждению
чрезвычайных ситуаций" проектов
строительства
101. СП 23-101-2004 Проектирование тепловой защиты
зданий
102. СП 31-108-2002 Мусоропроводы жилых и
общественных зданий и сооружений
103. СП 31-110-2003 Проектирование и монтаж
электроустановок жилых и
общественных зданий
104. СП 40-102-2000 Проектирование и монтаж
трубопроводов систем
водоснабжения и канализации из
полимерных материалов. Общие
требования
105. СП 40-107-2003 Проектирование, монтаж и
эксплуатация систем внутренней
канализации из полипропиленовых
труб
106. СП 41-101-95 Свод правил по проектированию
тепловых пунктов
107. СО 153-34.21.122-2003 Инструкция по устройству
молниезащиты зданий, сооружений и
промышленных коммуникаций
108. Руководство по проектированию
железобетонных конструкций с
жесткой арматурой. М.,
Стройиздат, 1978 - утверждено
Госстроем СССР
109. Руководство по проектированию
систем звукового обеспечения на
строящихся и реконструируемых
объектах г. Москвы, 1997 -
утверждено Москомархитектурой
110. Методика оценки систем
безопасности и жизнеобеспечения
на потенциально опасных объектах,
зданиях и сооружениях. М., 2003 -
утверждена Правительственной
комиссией по предотвращению и
ликвидации чрезвычайных ситуаций
и обеспечению пожарной
безопасности
111. Инструкция по проектированию
учета электропотребления в жилых
и общественных зданиях (РМ-2559).
М., 1997 - утверждена
Москомархитектурой
112. Инструкция по инженерно-
геологическим и геоэкологическим
изысканиям в г. Москве, 2004 -
утверждена Москомархитектурой
113. Рекомендации при защите жилых
каркасных зданий при чрезвычайных
ситуациях. М., 2002 - утверждены
Москомархитектурой
114. Инструкция по проектированию и
устройству свайных фундаментов
зданий и сооружений в г. Москве,
2001 - утверждена
Москомархитектурой
115. Рекомендации по установке
энергоэффективных окон в наружных
стенах вновь строящихся и
реконструируемых зданий. М., 2004
- утверждены Москомархитектурой
116. Рекомендации по защите жилых
зданий стеновых конструктивных
систем при чрезвычайных
ситуациях. М., 2000 - утверждены
Управлением экономической,
научно-технической и промышленной
политики в строительной отрасли
Приложение 3.1
к разделу 3 временных
норм и правил
ПОМЕЩЕНИЕ СОРС
3.1.1. Оборудование системы оперативной радиосвязи (СОРС), в
состав которого входят ретрансляторы и приемные устройства, за
исключением антенн, может размещаться в существующем помещении -
техническом этаже высотного здания. Размеры стойки с
ретрансляторами и комбайнерными устройствами составляют 800 x 600
x 2100 мм.
3.1.2. Оборудование, которое монтируется в стойках,
устанавливается на расстоянии не менее 1200 мм от стен. Зона
обслуживания вокруг стойки не менее 1000 мм. Стойки можно
устанавливать как на существующем технологическом полу с подводкой
кабеля под ним, так и на "жестком" полу с подводкой кабеля по
кабель-росту.
3.1.3. Оборудования, не связанного с обеспечением
функционирования СОРС, в помещении аппаратной не должно быть.
Помещение аппаратной оснащается двумя углекислотными
огнетушителями.
3.1.4. В теплый период года температура в помещении аппаратной
должна быть не выше плюс 28 -С, в холодный период года не ниже
плюс 18 С при относительной влажности воздуха 50-70%. В помещениях
с оборудованием должна обеспечиваться вентиляция в объеме
однократного воздухообмена за 1 ч. При необходимости должна быть
предусмотрена возможность установки систем кондиционирования и
охлаждения воздуха. Для поддержания температурного режима и его
контроля в помещении аппаратной при необходимости устанавливаются
термоконтакторы кондиционеров и электронагревательных приборов.
Термоконтакторы монтируются на стене на высоте 1,7 м от уровня
пола вне действия потоков воздуха от радиостоек, кондиционеров и
электронагревательных приборов.
3.1.5. Помещение СОРС оборудуется автоматической пожарной
сигнализацией с выводом сигнала на пост круглосуточной охраны.
3.1.6. Помещение должно быть оборудовано защитным заземлением с
сопротивлением не более 4 Ом. Проектирование заземляющих устройств
электрооборудования аппаратных СОРС выполняется в соответствии с
требованиями ПУЭ, ГОСТ 12.1.030-81 и ВСН 332-93.
3.1.7. Для защитного заземления металлических частей
технологического оборудования, нормально не находящегося под
напряжением и получающего питание переменным током, во избежание
возникновения помех необходимо прокладывать заземляющий проводник
от точки подключения питающего кабеля по радиальной схеме. Не
следует использовать замкнутый контур защитного заземления.
3.1.8. Помещение должно быть обеспечено электропитающей сетью
со следующими параметрами: ГЭП 220 В (+ 10-15%) частотой 50 Гц;
суммарное энергопотребление одного ретранслятора - не менее 700
Вт, дополнительное и вспомогательное оборудование - не менее 300
Вт (суммарная потребляемая электрическая мощность уточняется на
этапе проектирования).
3.1.9. В помещении аппаратной должны быть предусмотрены
следующие виды искусственного освещения: рабочее и аварийное
(эвакуационное). Искусственное освещение технологических помещений
должно соответствовать требованиям СНиП 23-05-95. Электроосвещение
осуществляется в соответствии с действующими нормативными
документами и дополнительными требованиями ВСН 332-93, раздел 8.
3.1.10. Рабочее освещение оборудования СОРС следует
обеспечивать люминесцентными светильниками, при этом освещенность
должна составлять 200 люкс на вертикальных поверхностях стоек на
высоте от 0,5 до 1,5 м и на горизонтальных поверхностях на высоте
0,8 м от пола по помещению в целом. Могут применяться лампы
накаливания, обеспечивающие освещенность 150 люкс (СНиП 23-05-95).
В помещении следует предусмотреть вводы (технологические
проемы), обеспечивающие удобство подвода высокочастотных кабелей
от антенных устройств, кабелей электропитания и кабелей для
подключения к корпоративной мультисервисной сети ГУВД г. Москвы
(места согласовываются с исполнителем).
3.1.11. Пол в помещении требуется покрыть антистатическим
материалом во избежание появления ошибок, вызванных статическим
электричеством.
3.1.12. На крышах зданий следует предусмотреть каркасную или
иную оснастку для установки антенно-фидерных устройств (уточняется
в задании на проектирование).
Приложение 3.2
к разделу 3 временных
норм и правил
СТАЦИОНАРНАЯ СТАНЦИЯ МОНИТОРИНГА
3.2.1. Задание на проектирование должно предусматривать
оборудование стационарной станции мониторинга деформационного
состояния несущих конструкций с целью выявления мест накопления
повреждений за счет анализа передаточных функций для различных
частей здания и измерения его наклонов.
3.2.2. Необходимо обеспечить оборудование мест установки
измерительных пунктов станции для размещения приборов, измеряющих
колебания конструкций (размером 500 x 500 x 500 мм) на несущих
конструкциях здания через каждые 5 этажей, начиная с нижнего
подземного этажа, вблизи:
- центральной вертикальной оси здания, если оно имеет простую
симметричную форму в плане (параллелепипед, призма, цилиндр,
конус);
- центральных вертикальных осей частей здания, на которое оно
может быть разделено, если имеет сложную форму в плане (в этом
случае измерительные пункты должны располагаться на одном уровне
по вертикали для всех частей здания, в связи с этим допускается
уменьшение количества этажей между измерительными пунктами).
При возможности следует устанавливать измерительные пункты
станции мониторинга на грунте на расстоянии 50-100 м от здания.
3.2.3. Отдельно оборудуются измерительные пункты станции для
установки приборов, измеряющих наклоны здания. Эти пункты
устанавливаются на самом нижнем подземном этаже здания в пяти
точках для простых симметричных зданий (параллелепипед, призма,
цилиндр, пирамида, конус) и в пяти точках для каждой части
сложного в плане здания.
3.2.4. Измерительные пункты станции для установки приборов,
фиксирующих наклоны здания, располагаются симметрично по отношению
к вертикальной оси здания на максимальном удалении от нее, но не
ближе 2 м от стен, вдоль продольной и поперечной осей здания. Один
измерительный пункт оборудуется в центре плана здания на
пересечении его горизонтальных осей. Таким образом, вдоль каждой
горизонтальной оси здания располагается три измерительных пункта.
3.2.5. Места установки измерительных пунктов станции должны
располагаться в монолитных железобетонных или кирпичных нишах с
закрывающимися на замок дверцами либо в металлических
закрывающихся на замок контейнерах, жестко соединенных с несущими
конструкциями здания. В этих нишах или контейнерах устанавливаются
измерительные приборы. При этом должен быть обеспечен доступ
персонала к измерительным пунктам станции.
3.2.6. Все места установки измерительных пунктов должны
обеспечиваться электропитанием (220 В, 50 Гц, 2А).
3.2.7. Необходимо оборудовать канал слаботочной связи
четырехжильным кабелем витая пара, соединяющим каждый
измерительный пункт станции с местом сбора информации.
3.2.8. Должно быть предусмотрено помещение, куда поступает вся
информация с измерительных пунктов станции мониторинга
деформационного состояния несущих конструкций здания. Допускается
место сбора информации объединять с диспетчерской.
3.2.9. В случае изменения измеряемых показателей
деформационного состояния несущих конструкций здания или его
отклонения по вертикали от нормативных на величину более
установленной должна быть обеспечена автоматическая передача этой
информации в единую систему оперативно-диспетчерского управления в
чрезвычайных ситуациях г. Москвы.
Приложение 5.1
к разделу 5 временных
норм и правил
ВЕТРОВЫЕ НАГРУЗКИ
5.1.1. Расчетная ветровая нагрузка w определяется как сумма
p
средней (w ) и пульсационной (w ) составляющих:
m g
w = w + w . (5.1.1)
p m g
Расчетные значения средней составляющей w ветровой нагрузки
m
определяются по формуле:
w = w k(z ) c "гамма" , (5.1.2)
m o e f
где:
w = 230 Па - нормативное значение давления ветра;
o
z (м) - эквивалентная высота (см. п. 5.1.2);
e
k(z ) - коэффициент, учитывающий изменение средней
e
составляющей давления ветра для высоты z на местности типа В;
e
с - аэродинамические коэффициенты сил, моментов или давления;
"гамма" - коэффициент надежности по ветровой нагрузке.
f
5.1.2. Эквивалентная высота z определяется следующим образом:
e
- при z < b ---> z = b;
e
- при z < h - b ---> z = h;
e
- при b <= z <= h - b ---> z = z.
e
Здесь b - поперечный размер здания; h - его высота; z -
расстояние от поверхности земли.
Коэффициент k(z ) определяется в соответствии с указаниями
e
СНиП 2.01.07-85* для местности типа В или по формуле:
z
e 0,4
k(z ) = 0,65 (--) . (5.1.3)
e 10
5.1.3. Аэродинамические коэффициенты полного давления с
p
определяются как алгебраическая сумма коэффициентов внешнего с и
e
внутреннего c давлений, т.е.:
i
с = с + c . (5.1.4)
p e i
Если при эксплуатации зданий суммарная площадь "ми" открытых и
одновременно открывающихся проемов не превышает 5% от общей
площади ограждающих конструкций, то:
c = +/- 0,2, (5.1.5)
i
где:
знак "+" или "-" выбирается из условий реализации наиболее
неблагоприятного варианта нагружения.
Для других значений "ми" аэродинамические коэффициенты
внутреннего давления c должны быть определены дополнительно в
i
зависимости от площади проемов и их распределения по поверхности
зданий.
5.1.4. За исключением одиночно стоящих зданий, схемы которых
приведены в приложении 4 к СНиП 2.01.07-85*, аэродинамические
коэффициенты сил, моментов, внутреннего и внешнего давлений, а
также числа Струхаля (при оценке резонансного вихревого
возбуждения, см. п. 5.1.7) должны определяться на основе данных
модельных испытаний, проводимых в специализированных
аэродинамических трубах.
При проведении модельных аэродинамических испытаний необходимо
моделировать турбулентную структуру погранслоя атмосферы, включая
вертикальный градиент средней скорости ветра и энергетический
спектр его пульсационной составляющей. Как правило, подобные
экспериментальные исследования проводятся в аэродинамических
трубах метеорологического типа с длинной рабочей частью, в которых
структура потока соответствует так называемой "пристеночной"
турбулентности и формируется за счет тех же механизмов, что и в
натурных условиях.
Использование при расчете зданий экспериментальных результатов,
полученных при испытаниях в гладких потоках или в потоках с
другими типами турбулентности (в частности, в потоках с
"решетчатой" турбулентностью), должно быть дополнительно
обосновано.
5.1.5. Усилия и перемещения от действия пульсационной
составляющей w ветровой нагрузки, как правило, должны
g
определяться в результате численного динамического расчета зданий
с использованием соответствующих методик расчета. Кроме того, в
этих целях допускается использовать результаты соответствующим
образом проведенных аэродинамических испытаний динамически
подобной модели здания.
На предварительных стадиях проектирования зданий пульсационную
составляющую ветровой нагрузки допускается определять по формуле:
w = w x "дзета" (z) x v x "кси", (5.1.6)
g m
где:
w - средняя составляющая нагрузки;
m
"дзета" (z) - коэффициент, учитывающий изменение пульсационной
составляющей давления ветра для высоты z на местности типа В (СНиП
2.01.07-85*);
"кси" и v - коэффициенты динамичности и корреляции пульсаций
давлений, определяемые в соответствии с указаниями СНиП 2.01.07-
85*.
5.1.6. При расчете элементов ограждения и их креплений к
несущим конструкциям расчетные значения ветровой нагрузки
определяются соотношениями (5.1.1) - (5.1.6). При этом:
- коэффициент корреляции v принимается по таблице 5.1.1, где А
- площадь ограждения, с которой снимается ветровая нагрузка;
- коэффициент динамичности "кси" = 1,0;
- в качестве аэродинамических коэффициентов необходимо
использовать их максимальные положительные и отрицательные
значения, которые, как правило, определяются на основе данных
модельных испытаний.
Таблица 5.1.1
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА КОРРЕЛЯЦИИ v
----------T----T-----T----T-----¬
¦А, кв. м ¦< 2 ¦ 5 ¦ 10 ¦> 20 ¦
+---------+----+-----+----+-----+
¦v ¦1,0 ¦0,95 ¦0,9 ¦0,85 ¦
L---------+----+-----+----+------
Определенная таким образом ветровая нагрузка соответствует
случаю, когда конструктивные элементы ограждения и узлы их
крепления к зданию являются достаточно жесткими и в них не
возникает заметных динамических усилий и перемещений. В противном
случае значение коэффициента "кси" необходимо уточнить на основе
результатов динамического расчета системы "элемент ограждения -
несущие конструкции ограждения - элементы их крепления".
5.1.7. При проектировании зданий, отвечающих условию h / d > 7,
необходимо проводить их поверочный расчет на резонансное вихревое
возбуждение; здесь h - высота здания, d - поперечный размер.
Критическая скорость ветра, при которой происходит резонансное
вихревое возбуждение (ветровой резонанс), определяется по формуле:
V = f x d / St, (5.1.7)
cr,i i
где:
f (Гц) - собственная частота колебаний по i-ой изгибной
i
собственной форме;
d (м) - поперечный размер здания;
St - число Струхаля его поперечного сечения, определяемое
экспериментально (см. п. 5.1.4) или по справочным данным.
Резонансное вихревое возбуждение не возникает, если:
V > 1,2 x V (z), (5.1.8)
cr,i max
где:
V (z) - максимально возможная скорость ветра в г. Москве на
max
высоте z.
5.1.8. Максимально возможная скорость ветра V (z)
max
определяется по формуле:
0,2
V (z) = 14,5 (z / 10) . (5.1.9)
max
5.1.9. Интенсивность воздействия F (z), действующего при
i
резонансном вихревом возбуждении в направлении, перпендикулярном
движению ветра, определяется по формуле:
2
F (z) = 0,5 x "пи" x "ро" x V x
i a cr,i
x c x d x "фи" (z) x "пси" / "дельта", (5.1.10)
y,cr i i
где:
"ро" = 1,25 кг/куб. м - плотность воздуха;
a
с - аэродинамический коэффициент поперечной силы при
y,cr
резонансном вихревом возбуждении;
"дельта" - логарифмический декремент колебаний, зависящий от
конструктивных особенностей здания;
z - координата, изменяющаяся вдоль оси здания;
"фи" (z) - i-ая форма собственных колебаний в поперечном
i
направлении, удовлетворяющая условию:
max ["фи" (z)] = 1; (5.1.11)
i
"фи" - коэффициент, зависящий от распределения масс и i-ой
i
формы собственных колебаний.
На начальных стадиях проектирования допускается принимать
"фи" = 1,1 для всех форм собственных колебаний.
i
5.1.10. Наряду с воздействием (5.1.9) необходимо учитывать
также действие ветровой нагрузки, параллельной средней скорости
ветра. Средняя w и пульсационная w составляющие этого
m,cr g,cr
воздействия определяются по формулам:
w = k x w , w = k / W ; (5.1.12а)
m,cr cr,v m p,cr cr,v g
2
k = (V / V ) <= 1, (5.1.12б)
cr,v cr max
где:
V (z) - расчетная (максимальная, 5.1.8) скорость ветра на
max
высоте z, на которой происходит резонансное вихревое возбуждение;
w и w - расчетные значения средней и пульсационной
m g
составляющих ветровой нагрузки, определяемые в соответствии с
указаниями п. 5.1.1.
Суммарные напряжения, усилия и перемещения при резонансном
вихревом возбуждении по i-ой форме собственных колебаний
определяются по формуле:
__________________
/ 2 2
X = \/ X + (X + X ) , (5.1.13)
i cr,i m p
где:
X , X и Х - напряжения, усилия и перемещения от
cr,i m p
воздействий F , w и w соответственно.
i m,cr p,cr
5.1.11. В зависимости от повторяемости критической скорости
V резонансное вихревое возбуждение может привести к накоплению
cr
усталостных повреждений.
5.1.12. При проектировании зданий, отвечающих условию h / d >
7, необходимо учитывать возможность появления аэродинамически
неустойчивых колебаний типа галопирования; здесь h и d -
соответственно высота и поперечный размер здания.
Аэродинамически неустойчивые колебания типа галопирования
могут возникнуть в том случае, если скорость ветра V превысит
критическое значение V <= V (z), т.е.:
cr,g max
V > V = 2 x Sc x f x d /(a x "гамма" ) <= V (z); (5.1.14)
cr,g l g cr max
2
Sc = 2 x m x "дельта" / ("ро" x d ), (5.1.15)
a
где:
Sc - число Скратона;
f (Гц) - частота колебаний по i-ой изгибной собственной форме;
l
d (м) - характерный поперечный размер здания;
m (кг/м) - эквивалентная погонная масса;
"ро" = 1,25 (кг/куб. м)- плотность воздуха;
a
"гамма" = 1,2 - коэффициент надежности;
cr
"дельта" - логарифмический декремент при поперечных колебаниях
здания;
V (z) - максимальная скорость ветра на высоте z (см. п.
max
5.1.8), на которой происходит возбуждение неустойчивых колебаний.
5.1.13. Коэффициент a в (5.1.14) зависит от формы поперечного
g
сечения сооружения, его аэродинамических свойств и определяется по
формуле:
dc
y
a = [-------- + с ] k , (5.1.16)
g d"альфа" x s
где:
с и c - соответственно аэродинамические коэффициенты
x y
лобового сопротивления и боковой силы;
k - коэффициент, зависящий от формы колебаний.
s
5.1.14. При проектировании зданий с несимметричной формой
поперечного сечения типовых этажей, а также в тех случаях, когда
центр масс типовых этажей не совпадает с их центром жесткости,
необходимо учитывать возможность появления аэродинамически
неустойчивых колебаний типа дивергенции.
Аэродинамически неустойчивые колебания типа дивергенции могут
возникнуть в том случае, если скорость ветра V превысит
критическое значение V <= V (z), т.е.:
cr,div max
________________________
/ 2G
/ t
V > V = \/-------------------------- <= V (z), (5.1.17)
cr,div 2 max
"ро" x d x dc / d"альфа"
a m
где:
G - жесткость здания на кручение;
t
с - аэродинамический коэффициент момента сил;
m
dc / d"альфа" - градиент измерения коэффициента с
m m
в зависимости от угла атаки "альфа";
V (z) - максимальная скорость на высоте z (см. 5.1.9), на
max
которой происходит возбуждение неустойчивых колебаний;
"ро" = 1,25 (кг/куб. м) - плотность воздуха.
a
5.1.15. При проектировании высотных зданий необходимо
обеспечивать комфортность пребывания в них жителей, посетителей,
сотрудников и обслуживающего персонала при действии пульсаций
ветровой нагрузки.
Для этого расчетного случая ускорения a перекрытий зданий
vib
при действии пульсационной составляющей ветровой нагрузки,
определяемой с коэффициентом надежности по нагрузке "гамма" =
f
2
0,7, не должны превышать 0,08 м/с , т.е.:
2
a <= 0,08 м/с . (5.1.18)
vib
В том случае, если это требование не выполняется, необходимо
предпринимать меры по снижению уровня колебаний зданий. В этих
целях, в частности, могут быть использованы гасители колебаний.
5.1.16. При проектировании высотных зданий и комплексов
необходимо обеспечивать комфортность прилегающих пешеходных зон.
Условие их комфортности имеет вид:
T (V ) < T при всех V < V . (5.1.19)
c cr lim cr
Здесь:
V - скорость ветра в порыве;
Т - продолжительность появления скоростей ветра V, больших
c
некоторого критического значения V ;
cr
T - предельное значение Т .
lim c
Значения V и Т для трех установленных уровней
cr lim
комфортности приведены в таблице 5.1.2.
Таблица 5.1.2
КРИТИЧЕСКИЕ СКОРОСТИ ВЕТРА V (М/С)
cr
И ПРЕДЕЛЬНАЯ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ Т (Ч/ГОД) ИХ ПОЯВЛЕНИЯ
lim
-------------T------T-----T----¬
¦Уровень ¦I ¦II ¦III ¦
¦комфортности¦ ¦ ¦ ¦
+------------+------+-----+----+
¦V , м/с ¦ 6 ¦ 12 ¦ 20 ¦
¦ cr ¦ ¦ ¦ ¦
+------------+------+-----+----+
|
